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| 1 | 304不锈钢点蚀产物对亚稳态点蚀萌生和稳态蚀孔生长的加速作用显示文摘用强制改变304不锈钢表面点蚀产物浓度的方法研究了点蚀产物浓度在亚稳态蚀孔的萌生过程及稳态蚀孔生长过程中的加速作用。结果表明,随着304不锈钢试样表面点蚀产物浓度的降低,点蚀孕育期增加,恒电位极化的平均峰值电流和平均峰值宽度显著减少,蚀孔数量显著减少,稳态蚀孔的体积、蚀孔横向生长速度下降。随着蚀孔宽深比的下降和蚀孔的生长,蚀孔内点蚀产物浓度再次增加,腐蚀速率增大。点蚀产物浓度是亚稳态蚀孔萌生和稳态蚀孔生长的关键因素。 | 王标 杜楠 张浩 王帅星 赵晴 | 2019 | 中国腐蚀与防护学报2019，39，4： | 10 |
| 2 | pH对14Cr12Ni3WMoV不锈钢在含氯溶液中腐蚀行为的影响显示文摘通过开路电位、动电位极化、电化学阻抗谱、X射线光电子能谱(XPS)、扫描电镜(SEM)等分析手段研究了酸性含氯溶液pH的变化对汽轮机末级叶片用钢14Cr12Ni3WMoV电化学腐蚀行为的影响。结果表明:随着酸性含氯溶液pH的减小,材料表面阻抗减小,腐蚀速率和点蚀敏感性均增大;点蚀发生时,pH的减小会导致蚀坑沿纵向的发展减缓,而在无明显均匀腐蚀时其沿径向的发展加快;当溶液pH5时,不锈钢钝化膜主要由Fe和Cr相应的氧化物和氢氧化物组成,pH2时,钝化膜主要由Cr的氢氧化物、氧化物和高价态Mo6+的相应化合物组成,含氯溶液pH的减小,会显著加速不锈钢钝化膜中Fe的溶解,从而钝化膜的稳定性降低,材料的耐蚀性下降。 | 冉斗 孟惠民 刘星 李全德 巩秀芳 倪荣 姜英 龚显龙 戴君 隆彬 | 2021 | 中国腐蚀与防护学报2021，41，1： | 7 |
| 3 | 油气田环境中不锈钢点蚀研究现状显示文摘不锈钢因其具有优良的耐蚀性被大量应用于油气田环境中。但是,在复杂的油气田环境中不锈钢仍旧会发生点蚀。为了保证不锈钢能够安全服役,从不锈钢材料的点蚀机制、点蚀影响因素等方面综述了不锈钢在油气田环境中的点蚀研究现状,并针对其研究的不足对其研究方向进行了展望。 | 侯香龙 曹献龙 张诚 任权友 严永博 于林 | 2020 | 腐蚀与防护2020，41，2： | 4 |
| 4 | 介质温度对耐高温铁素体不锈钢点蚀行为的影响显示文摘通过阳极动电位极化测试、电化学阻抗谱(EIS)测试及钝化膜电容测试等电化学腐蚀方法,研究了在不同温度的典型介质(NaCl质量分数为3.5%的溶液)中444铁素体不锈钢的耐点蚀行为及其影响规律。结果表明,随着介质温度的升高,444铁素体不锈钢的自腐蚀电位E_(corr)和点蚀电位E_(p)均呈现降低趋势,而自腐蚀电流密度i_(corr)增大,不锈钢耐蚀性降低.在不同介质温度下,444铁素体不锈钢表面钝化膜的半导体类型未发生改变,但是钝化膜中点缺陷密度随温度的升高而增大.此外,腐蚀形貌观察结果也表明,不锈钢表面蚀孔的数量也随温度的升高而增加. | 马明玉 崔君军 刘后龙 陈礼清 | 2021 | 材料与冶金学报2021，20，2： | 4 |
| 5 | 阴极面积对3.5%NaCl溶液中304不锈钢稳态点蚀生长速率的影响显示文摘采用浸泡实验、动电位极化、电化学阻抗谱和三维视频显微技术研究了阴极面积对3.5%(质量分数)NaCl溶液中304不锈钢稳态点蚀生长速率的影响,模拟了稳态点蚀的生长方式。结果表明,当NaCl溶液中的外加阴极存在时,由于外加阴极的耗氧反应,阳极电位升高,导致金属溶解速率加快。在阴阳极面积比小于64时,阳极溶解速率随着外加阴极面积的增加而增加;在阴阳极面积比达到并超过64时,阳极腐蚀速率增量趋于平缓,约为无外加阴极时的2.2倍。外加阴极存在时,FeCl3溶液中的析氢反应速率也得到提升。当304不锈钢在3.5%NaCl溶液中自然产生点蚀时,蚀孔外阴极可提高蚀孔底部金属的溶解速率。 | 张思齐 杜楠 王梅丰 王帅星 赵晴 | 2018 | 中国腐蚀与防护学报2018，38，6： | 3 |
| 6 | 304不锈钢酸性气体压力管道开裂失效分析显示文摘针对304不锈钢酸性气体压力管道开裂的开裂原因进行了失效分析。采用宏微观形貌分析、化学成分分析、金相显微组织分析等手段,分析了压力管道失效的原因,结果表明,管道的开裂类型为晶间腐蚀开裂,不锈钢管道焊接热影响区敏化是导致该不锈钢管道开裂的主要原因。 | 贺睿 曹平 | 2018 | 山东化工2018，47，3： | 2 |
| 7 | 热网换热站不锈钢换热板点蚀的临界条件显示文摘热网二级换热站一般采用板式换热器,在其使役过程中不锈钢换热板一旦出现腐蚀穿孔,不但影响一次水水质,而且干扰换热器稳定运行,甚至影响居民供热,因此阐明换热板发生点蚀的临界条件对于科学设定水质控制标准和防止点蚀发生具有重要意义。为此,通过材料化学分析、XRD、SEM及电化学测试等方法对这一问题进行研究。结果表明:在65℃条件下,304不锈钢点蚀的临界Cl;浓度为125 mg/L,316L不锈钢点蚀的临界Cl;浓度为230 mg/L;不锈钢表面一旦形成垢层,表面会发生局部酸化,此时不锈钢更容易发生点蚀;运行过程中为了防止不锈钢换热板点蚀,不仅要严格控制循环水中Cl;浓度,还应防止换热板表面结垢或附着腐蚀产物。 | 任彬 孙祖毅 牟建华 肖海刚 苏玮 张洪博 温凯 | 2022 | 材料保护2022，55，1： | 1 |
| 8 | 130℃热网循环水中316L和317L不锈钢换热板点蚀临界条件实验研究显示文摘随着城市集中供热规模不断扩大,热网循环水温度已经从95℃升至130℃,温度升高后不锈钢换热板的点蚀穿孔现象加重,因此研究130℃热网循环水中不锈钢点蚀的临界条件对于建立热网循环水水质控制标准具有重要的指导意义。本文根据宁夏某供热公司热网循环水水质特点,在实验室通过电化学测试及静态模拟实验研究了316L和317L 2种不锈钢材质的点蚀临界条件。结果表明:该热网二次侧循环水具有pH值8.3~8.4,且SO42–与Cl^-质量浓度之比≥1的水质特点;在该水质特点环境中130℃时316L不锈钢发生点蚀的临界Cl^-质量浓度在15.44~21.45 mg/L之间,使用316L不锈钢换热板的热网系统应控制循环水中Cl^-质量浓度小于15 mg/L;317L不锈钢发生点蚀的临界Cl^-质量浓度在42.90~53.62 mg/L之间,使用317L不锈钢换热板的热网系统应控制循环水中Cl^-质量浓度小于40 mg/L。 | 肖海刚 王明生 黄万启 张洪博 温凯 | 2020 | 热力发电2020，49，12： | 1 |
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