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| 1 | 不锈钢的点蚀机理及研究方法显示文摘介绍了不锈钢点蚀定义,点蚀的3种经典形核理论,即穿透理论、吸附理论和局部钝化膜破裂理论,以及点蚀形核后的生长过程。总结了影响不锈钢点蚀行为的内、外因素,包括各因素对不锈钢点蚀行为的影响规律,同时介绍了几种点蚀的测试方法,包括化学浸泡法、极化曲线、电化学阻抗谱、电化学噪声及扫描探针技术及其在点蚀研究中的应用。 | 石林 郑志军 高岩 | 2015 | 材料导报2015，29，23： | 43 |
| 2 | 316L不锈钢在不同环境中点蚀形核研究显示文摘通过人工海水中长期浸泡实验和循环伏安极化曲线测试,研究了温度、Cl-浓度、溶解氧浓度对抛光后的316L不锈钢点蚀形核的影响,确定了不锈钢在不同环境的人工海水中点蚀的萌生时间和位置.结果表明:与温度和Cl-浓度的影响不同,溶解氧浓度的增加对不锈钢点蚀形核具有抑制作用.316L不锈钢在4℃,8×10-6溶解氧浓度,10%(质量分数)NaCl溶液中浸泡后表面出现钝化膜局部破坏,点蚀形核时间为60~70天,形核位置存在MgO-Al2O3系和CaO-SiO2系非金属夹杂物.不锈钢在4℃人工海水和0.02×10-6溶氧量浓度下浸泡后,表面出现点蚀的时间为70~80天. | 王晶 尚新春 路民旭 张雷 | 2015 | 材料工程2015，43，9： | 23 |
| 3 | 2507双相不锈钢在NaClO溶液中的腐蚀性能显示文摘采用电化学动电位再活化法(EPR)、动电位极化和交流阻抗测试方法(EIS)研究2507双相不锈钢(SAF2507)在5g/L NaClO溶液中的晶间腐蚀和点腐蚀行为,并采用X射线光电子能谱(XPS)研究SAF2507腐蚀后表面形成的钝化膜组成。结果表明:SAF2507的再活化率Ra为0.68%,具有良好的耐晶间腐蚀性能;动电位极化和EIS的测试结果表明:SAF2507极化后能够发生自钝化现象,钝化区间为-0.5~0.6V;电荷传递电阻为1.389×10~4Ω·cm^2,说明其具有较强的耐点腐蚀性能。XPS研究表明SAF2507在5g/L NaClO溶液中钝化膜主要成分为Cr,Fe等氧化物和氢氧型化合物。同时进一步探讨了SAF2507的腐蚀机理。 | 张艳 李倩 王胜刚 | 2016 | 材料工程2016，44，1： | 18 |
| 4 | 腐蚀电化学技术应用研究进展显示文摘腐蚀电化学测试技术可反映出金属材料在腐蚀过程中的行为特点。主要讨论了目前腐蚀电化学测试技术在腐蚀领域的应用进展。利用开路电位法、动电位测量法、电化学阻抗法,介绍了金属在腐蚀介质中发生腐蚀的过程及机理。指出了电化学腐蚀技术的问题以及将来的发展方向。 | 霍东兴 梁精龙 李慧 谢珊珊 杨宇 | 2017 | 热加工工艺2017，46，10： | 15 |
| 5 | 航空用铝合金在酸性盐雾环境中腐蚀电化学显示文摘用失重法和电化学方法研究2A12,5A06和7A04铝合金在中性和酸性(pH≈5)连续盐雾环境下的腐蚀过程。通过金相显微镜和接触角表面分析仪观察其金属相界面处的腐蚀形貌和表面状态,分析腐蚀机理。结果表明:失重法、极化曲线Tafel外推法和电化学阻抗谱法均显示3种铝合金在中性盐雾中腐蚀速率的大小关系为7A04>2A12>5A06;在酸性盐雾中腐蚀速率的大小关系为7A04>5A06>2A12;铝合金表面与中性和酸性盐溶液的接触角分别为70.9°和52.6°,酸性盐溶液的接触角小于中性盐溶液的接触角,可能是因为氢离子增多使阴极反应右移,加速阳极溶解,破坏了铝合金表面的氧化膜。 | 杜娟 张艺莹 陈翘楚 田辉 | 2017 | 航空材料学报2017，37，4： | 11 |
| 6 | 904L不锈钢在5g/L H_2SO_4溶液中的腐蚀行为显示文摘为了研究904L不锈钢在5 g/L H2SO4溶液中的腐蚀行为,采用动电位极化测试、电化学阻抗测试(EIS)和X射线光电子能谱(XPS)研究其腐蚀行为,并分析其钝化膜的组成.结果表明,904L不锈钢极化后会发生自钝化,钝化区间为-0.2~0.6 V,电荷传递电阻为4 801Ω/cm2,表明904L不锈钢具有较强的耐蚀性能.X射线光电子能谱(XPS)研究表明,钝化膜主要成分为Cr2O3、Cr OOH、Cr(OH)3等化合物.因而904L不锈钢在5 g/L H2SO4溶液中可以表现出良好的耐蚀性能. | 张艳 李倩 张媛 | 2015 | 沈阳工业大学学报2015，37，2： | 10 |
| 7 | X70管线钢在大庆土壤环境中微生物腐蚀行为研究显示文摘采用极化曲线、电化学阻抗谱技术和SEM、EDS、XRD分析方法研究了X70管线钢在含硫酸盐还原菌(SRB)的大庆土壤模拟溶液中的微生物腐蚀行为。结果表明,SRB在大庆土壤环境模拟溶液中生长周期分为对数生长期、衰减期和死亡期3个阶段。SRB的新陈代谢对大庆土壤环境产生显著影响:pH值在SRB生长的前2 d降低,然后呈逐渐上升趋势。氧化还原电位在SRB对数生长期降低,在衰减期和死亡期呈增加趋势。溶液电导率在SRB的对数生长期时增加,在衰减期和死亡期呈整体减小趋势。在SRB对数生长期,游离的SRB利用其新陈代谢产物H将硫酸盐还原成硫化物,促进了点蚀的发生;在SRB衰减期,腐蚀产物成团簇状,膜层致密,减缓腐蚀;在SRB死亡期,生物膜脱落,腐蚀产物膜有明显裂纹出现,形成微观腐蚀电池,导致X70管线钢的腐蚀加剧。X70管线钢在SRB的大庆土壤中腐蚀产物为FeS和Fe3O4。 | 陈旭 李帅兵 郑忠硕 肖继博 明男希 何川 | 2020 | 中国腐蚀与防护学报2020，40，2： | 9 |
| 8 | Fe^(3+)水解及其对304不锈钢点蚀行为的影响显示文摘采用动电位极化曲线、电化学阻抗谱、腐蚀形貌分析等方法研究了不同含量Fe^(3+)溶液水解对304不锈钢点蚀行为的影响,并从动力学角度分析了蚀孔生长的过程。结果表明:随Fe^(3+)含量的升高,水解产生的H^+含量升高,使自腐蚀电流密度升高,而溶解氧去极化作用减弱,使得自腐蚀电位负移;由于氢去极化作用,电荷转移电阻逐渐减小,腐蚀速率加快;当Fe^(3+)浓度达到3.0mol/L时,自腐蚀电流密度趋于平稳,金属离子的扩散控制了蚀孔生长,亚稳蚀孔向稳态蚀孔转变存在一个临界电流密度。 | 黄世新 杜楠 赵晴 艾莹珺 王力强 文庆杰 | 2016 | 腐蚀与防护2016，37，6： | 8 |
| 9 | 水性聚苯胺/叔氟丙烯酸酯复合防腐涂层的制备及性能显示文摘为研究水性聚苯胺/叔氟丙烯酸酯(PANI/VFAc)复合涂层对Q235钢防腐蚀性能的影响,首先,以叔碳酸乙烯酯(Veova 10)和甲基丙烯酸十二氟庚酯(DFMA)为功能单体合成了VFAc乳液,并将其与PANI乳液混合后涂刷在Q235钢表面,制备了PANI/VFAc复合涂层;然后,采用TEM和FTIR对VFAc的结构进行了表征,采用XPS和接触角(CA)研究了复合涂层的表面性能,采用电化学方法研究了不同改性丙烯酸酯乳液对复合涂层防腐蚀性能的影响。结果表明:PANI/VFAc复合涂层的水接触角为97.56°,湿附着力等级为0,涂层表现出较好的疏水性;其腐蚀电流密度为8.72×10^(-8) A·cm^(-2),电化学阻抗达到106Ω·cm2。所得结论表明PANI/VFAc复合涂层对Q235钢具有良好的防腐蚀性能。 | 李玉峰 祝晶晶 高晓辉 | 2016 | 复合材料学报2016，33，9： | 8 |
| 10 | 模拟海水溶液中Fe^3+对不锈钢点蚀的影响显示文摘采用线性扫描伏安法和循环伏安法研究了304不锈钢在FeCl3酸性溶液中的腐蚀行为。结果表明:相同pH及Cl-浓度下,随着Fe^3+浓度增加,304不锈钢自腐蚀电位正移,自腐蚀电流密度增加。304不锈钢在酸性Fe^3+溶液中发生腐蚀时,由于Fe^3+还原反应的存在导致不锈钢自腐蚀电位正移,从而使电极表面H+还原反应难以进行;当Fe^3+含量充足时,不锈钢腐蚀过程中阴极反应主要为Fe^3+还原反应,而不是H+去极化反应。因此在研究不锈钢点蚀行为时,要充分考虑到蚀孔周围Fe^3+的作用。 | 张浩 杜楠 周文杰 王帅星 赵晴 | 2020 | 中国腐蚀与防护学报2020，40，6： | 8 |
| 11 | 固溶处理对304不锈钢晶界特征及腐蚀性能的影响显示文摘研究了固溶处理工艺对304不锈钢试样在乙二酸中的晶间腐蚀敏感性和不同硝酸体系中的耐腐蚀性的影响。结果表明:在试验条件下,固溶温度升高,得到的试样晶粒尺寸增大,晶界处腐蚀倾向降低,晶间腐蚀后的试样表面属于双重结构,即除台阶外,晶粒边界处有一些沟槽,但无被完全环绕的晶粒;适当升高固溶温度有利于增强不锈钢表面的耐蚀性能,较快的冷却方式(水冷)更有利于得到耐电化学腐蚀性能更好的试样。另外,随着硝酸溶液温度升高,不锈钢表面自腐蚀电流(I(corr))增大,腐蚀更易发生;在较高浓度(10%~12.5%)的硝酸溶液中,虽然氢离子浓度较大,但由于不锈钢形成了更加坚固的钝化膜,抑制阳极反应的发生,降低了腐蚀倾向,具有更好的抗点蚀能力。 | 赵亚楠 朱晓宇 刘瑕 谭俊哲 刘洋 王冬颖 | 2018 | 金属热处理2018，43，11： | 7 |
| 12 | 电化学测量技术在不锈钢点蚀研究中的应用与进展显示文摘不锈钢在含有侵蚀性离子的介质中极易发生点蚀,点蚀的存在不仅降低了不锈钢件的整体强度,严重时甚至会导致设备穿孔,造成严重的经济损失。因此,关于不锈钢点蚀行为的研究技术在防腐蚀、建筑、以及石油化工等领域备受关注。以各种技术及相关化学原理为依据,着重综述了近十年国内外电化学测量技术(包括极化曲线测量技术、电化学阻抗谱技术以及扫描电化学显微镜技术等)的研究进展,评述了其在腐蚀研究领域中的应用现状、前景以及不足。 | 王树立 龙凤仪 杨燕 汪敏慧 | 2016 | 腐蚀与防护2016，37，7： | 6 |
| 13 | Inconel625/X65冶金复合弯管热煨弯工艺及组织性能研究显示文摘对Inconel625/X65冶金复合管进行了热煨弯试制,弯后进行了调质热处理。对冶金复合弯管不同位置进行了硬度、拉伸、冲击测试,尺寸检验和无损探伤,利用光学显微镜对冶金复合弯管不同位置金相组织进行了分析,同时对Inconel625堆焊层进行了点蚀和晶间腐蚀试验。结果表明,冶金复合弯管力学性能优良、尺寸稳定、无缺陷,得到了贝氏体铁素体和粒状贝氏体组织,堆焊层防腐性能良好。 | 汪建明 周声结 李天斌 龚海龙 刘立辉 张建慧 | 2018 | 热加工工艺2018，47，19： | 6 |
| 14 | EIS、LEIS和DEIS在金属腐蚀与防护研究中的应用进展显示文摘介绍了电化学阻抗谱(EIS)、局部电化学阻抗谱(LEIS)和动电位电化学阻抗谱(DEIS)的优缺点,综述了这3种阻抗技术在金属表面防护涂层耐蚀性和微观缺陷研究中的应用现状,以及在金属点蚀、空蚀等局部腐蚀研究中的进展,展望了LEIS和DEIS两种阻抗技术组合在金属表面局部腐蚀动态监测方面的应用前景。 | 李祝文 李岩 秦永坤 朱锡昶 葛燕 | 2018 | 电镀与涂饰2018，37，9： | 5 |
| 15 | 第二相析出对Cr-Ni系粉末冶金不锈钢耐蚀性的影响显示文摘为研究提升Cr-Ni系粉末冶金不锈钢阀座的耐腐蚀性能,设计在阀座零件中添加元素Ti和Nb,并采用固溶处理、稳定化处理、固溶+稳定化处理3种不同的工艺路线进行热处理试验。结果表明:1080℃保温1 h后水冷固溶处理,然后再配合880℃保温6 h稳定化处理的热处理工艺可以有效改善其耐腐蚀性能,防锈性能达到72 h中性盐雾腐蚀试验要求;通过扫描电镜和EDS能谱等手段发现,粉末冶金不锈钢中Cr(23)C6等铬的碳化物是导致其耐腐蚀性能下降的重要原因,而钎焊会加剧Cr(23)C6等铬的碳化物的析出,进一步降低其耐腐蚀性。固溶+稳定化处理工艺可以有效减少有害物Cr(23)C6析出,有效改善Cr-Ni系粉末冶金不锈钢零件的耐腐蚀性能。 | 刘觐 陆德平 范众维 胡强 付远 姜江 | 2018 | 金属热处理2018，43，11： | 5 |
| 16 | Al_2O_3超疏水薄膜的制备及其耐腐蚀性研究显示文摘目的低成本地提高金属对海水的耐腐蚀性能。方法采用新型低成本Al_2O_3溶胶在铝基底上制备Al_2O_3薄膜。通过X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)和接触角测量仪对制备的Al_2O_3薄膜进行成分、微观结构以及润湿性能分析。利用电化学工作站对样品的耐腐蚀性能进行测量,从而对薄膜的腐蚀防护性能进行评价。结果该新型低成本Al_2O_3溶胶可在铝基底表面制备出无定形Al_2O_3薄膜,薄膜为直径不同的柱状体,且利用沸水刻蚀的办法可使薄膜上柱状体的致密度和直径均匀度不同。制备的Al_2O_3薄膜经低表面能物质改性后,对去离子水的接触角达到153.2°,具有较高的疏水性和较低的粘附性,提高了铝基底的耐海水腐蚀性,对空白基底的缓蚀率达到97.9%。结论采用新型低成本Al_2O_3溶胶在铝基底上制备的Al_2O_3薄膜能有效提高对海水的耐腐蚀性。 | 刘盛友 刘长松 程千会 | 2017 | 表面技术2017，46，12： | 5 |
| 17 | 电位对S22053不锈钢在6%FeCl3溶液中耐腐蚀性能的影响显示文摘目前研究多通过成膜电位或动电位研究电位对材料钝化膜性能的影响。为给工程技术人员提供理论参考,采用阳极极化、恒电位成膜极化、Mott-Schottky以及电化学阻抗谱测试技术,将成膜电位和动电位相结合组合成3种模式,通过对比不同测试条件下阻抗的变化,研究了电位对S22053在6%(质量分数) FeCl3溶液中的耐腐蚀性能的影响。结果表明:成膜电位在0.3~0.8 V区间,电位越正,载流子浓度越低,钝化膜越稳定,材料在体系中耐腐蚀性越强;0.9 V时钝化膜稳定性降低,材料耐腐蚀性降低;扫描电位在0.3~0.6 V时,钝化膜呈n型半导体特征,载流子以自由电子为主,钝化膜生成占主导,阻抗随电位的升高而增大,材料耐腐性增强;扫描电位在0.6~0.9V时,钝化膜呈p型半导体特征,载流子以空穴为主,钝化膜溶解占主导,阻抗随电位的升高而减小,材料耐腐蚀性降低;成膜后成膜电位下形成的钝化膜比动电位下形成的稳定性好,材料的耐腐蚀性也更好。 | 孔韦海 艾志斌 万章 张强 胡盼 | 2019 | 材料保护2019，52，7： | 5 |
| 18 | 化工厂316L输送管道失效原因分析显示文摘材质为316L不锈钢的半成品柴油输送管道在水平段底部出现快速腐蚀,9个月出现5次泄露。通过宏观分析、化学成分检测、力学性能测试、金相分析、腐蚀产物物相分析、腐蚀介质有害相分析、腐蚀产物分析等方法,对管道失效原因进行分析。结果表明:不锈钢管线腐蚀属于氧腐蚀及点蚀;氧化铁等腐蚀产物或杂质随介质在管线底部流动,对管线底部形成线状冲刷磨损,破坏了钝化膜的保护作用,造成管线底部率先腐蚀;腐蚀环境中Cl^-极易破坏不锈钢表面的钝化膜,形成坑蚀,成为孔蚀延伸的活性中心。 | 刘铭奇 董逢寅 董羲武 | 2018 | 失效分析与预防2018，13，6： | 4 |
| 19 | 抗HIC压力容器用Q345R(R-HIC)钢焊接接头组织与性能研究显示文摘研发了抗HIC(Hydrogen Induced Cracking,氢致开裂)压力容器用Q345R(R-HIC)钢,并研究其焊接接头区域的显微组织及性能。结果表明,焊缝区、熔合区和热影响区显微组织主要由铁素体、贝氏体和珠光体组成。各区域热力学过程不同,焊接后显微组织存在明显差异:焊缝区显微组织主要由先共析铁素体、针状铁素体和粒状贝氏体组成;熔合区显微组织中贝氏体逐渐增多,铁素体逐渐减少;热影响区中的粗晶区显微组织几乎全部由贝氏体组成,细晶区和不完全重结晶区显微组织为等轴铁素体和珠光体组织。焊接接头具有良好的力学和抗氢致开裂性能。焊接接头微区硬度和冲击性能与显微组织关系密切:热影响区存在贝氏体组织导致其平均硬度最高、冲击功最低;针状铁素体具有良好的抗裂纹扩展能力,使得焊缝区具有良好的冲击韧性,冲击功最高。各区域差异的显微组织未对抗氢致开裂性能造成影响。 | 孙超 王东东 齐建军 张志新 高秀华 | 2019 | 热加工工艺2019，48，1： | 4 |
| 20 | 氯离子对球墨铸铁管土壤腐蚀影响机理研究显示文摘基于埋片加速腐蚀试验,采用电化学阻抗谱测量和微观分析技术,研究了氯离子(Cl^-)对球墨铸铁腐蚀规律、腐蚀层结构以及腐蚀产物的影响。主要结论如下:(1)球墨铸铁主要发生局部腐蚀,且随Cl^-含量的增加,腐蚀速率增大,出现严重腐蚀坑;其腐蚀坑深与腐蚀时间成幂函数关系,当Cl^-含量高于0.515%时,局部腐蚀情况尤为严重。(2)球墨铸铁腐蚀经历点蚀诱导期、点蚀发展期和稳定腐蚀期3个阶段;在前两个阶段电荷传递为腐蚀速率控制步骤,第三个阶段转变为氧的扩散控制。(3)腐蚀产物主要为铁的氧化物和羟基氧化物;高Cl^-环境下产生的β-Fe OOH和铁的羟基氯化物均能加速球墨铸铁的电化学腐蚀。 | 郭浩 田一梅 裴云生 陈瑛 刘星飞 | 2017 | 材料导报2017，31，11： | 4 |
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