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| 1 | 高炉钛矿护炉规律的研究显示文摘通过热力学计算,讨论了影响高熔点Ti(C,N)在炉内沉积的因素以及可能导致钛矿护炉效果不佳的原因。结果表明,铁水中的硅含量限制了铁水中的钛含量(w([Ti])≤0.2 w([Si])),所以控制适合的冶炼温度促进渣中TiO2还原的同时还要提高铁水中的硅含量,以保证铁水中有足够的钛;另一方面,要通过降低侵蚀炭砖表面温度来降低钛的溶解度,促进侵蚀部位铁水中钛的析出。通过钛平衡计算得知,护炉时需要长期加入含钛炉料,使得含钛保护层脱落后能在短时间内迅速形成。 | 蔡皓宇 程树森 马金芳 | 2012 | 钢铁2012，47，11： | 35 |
| 2 | 首钢京唐2号高炉护炉措施显示文摘对首钢京唐2号高炉护炉措施进行了总结,通过分析现场数据,评价护炉措施取得的效果。认为加钛矿配合较高冷却强度,护炉效果最好;控制冶炼强度立竿见影,但不建议采用;而单纯的提水量、降水温、局部强制冷却和替换大斜度风口等从数据看并无明显效果。 | 霍吉祥 黄俊杰 | 2013 | 炼铁2013，32，3： | 13 |
| 3 | 含钛物料中护炉有效钛含量的控制模型显示文摘研究了含钛炉料在高炉炉缸内的还原行为及其对炉缸的保护机制,在此基础上建立了渣铁中有效钛含量的控制模型.根据高炉的实际生产参数实时计算炉渣中的有效TiO2含量、铁水中TiC析出的临界Ti含量及对应的析出温度,从而指导生产实践,为护炉过程参数的选取提供理论依据.在文中给定的生产参数条件下,计算出炉渣中有效TiO2含量(质量分数)应控制在0.8%~1.0%,能达到护炉效果的铁水中Ti含量(质量分数)应控制在0.11%~0.14%,并分析了铁水成分对TiC析出的影响. | 焦克新 张建良 左海滨 刘征建 | 2014 | 东北大学学报(自然科学版)2014，35，8： | 12 |
| 4 | 鞍钢高炉钒钛矿护炉效果调查分析显示文摘根据鞍钢高炉破损调查过程对黏结物检验分析,发现不同高炉采用钒钛矿护炉实际效果存在较大差异。提出了在采用炉顶加入钒钛矿护炉时,要同时适当降低冶炼强度和提高局部冷却强度等,提高护炉效果;采用定期护炉对高炉有保健作用,选择长期休风前集中加入钒钛矿有利提高护炉效果;采用风口喂线和风口喷吹也是有效护炉措施,对修复局部内衬破损针对性更强,但需要选择合适风口。 | 车玉满 郭天永 孙鹏 姚硕 陈国一 | 2014 | 炼铁2014，33，4： | 11 |
| 5 | TiO_2碳热还原与高炉钛渣提取碳氮化钛分析显示文摘总结TiO2的碳热还原法制取碳(氮)化钛的研究成果,并对高炉钛渣中钙钛矿的碳热还原进行了热力学分析。研究结果表明,TiO2的碳热还原可分为三个阶段:TiO2→TinO2n-1,该阶段还原较快;TinO2n-1→TiCxNzOy,该阶段碳的气化反应起中心作用;TiCxNzOy→Ti(C,N)是一个较慢的扩散过程。TiO2的碳热还原氮化反应中难以出现TiO相;N2气的引入,可降低还原温度。通过调整高炉钛渣组成(包括碱度),使之生成CaO.Al2O3.2SiO2,更有利于碳(氮)化钛的生成。 | 高运明 李慈颖 李亚伟 李远兵 聂建华 杨大兵 | 2007 | 武汉科技大学学报2007，30，1： | 11 |
| 6 | 提高高炉炉缸使用含钛物料护炉效果的措施显示文摘美钢联和新日铁对高炉使用含钛物料的护炉新机理表明,含钛物料对炉缸护炉作用最有效的区域是铁口以下侧壁和炉底,保护层的表现形式是富Ti(C,N)凝铁层。并对提高炉缸使用含钛物料护炉效果的有效技术措施进行了分析,认为除了保持合适的炉料钛负荷、[Ti]、炉温等之外,还应该采取以下措施:炉缸侧壁要有足够的冷却效果、保持良好死料柱透液性和形状、改进出铁策略、保持合适的[Si]和铁水凝固温度、在炉缸炭砖中添加TiC等。 | 胡俊鸽 周文涛 郭艳玲 | 2016 | 炼铁2016，35，1： | 10 |
| 7 | 根据钛平衡计算分析含钛炉料护炉的控制思路显示文摘结合唐钢1号高炉生产实践,根据钛平衡计算获得含钛炉料护炉过程中炉缸钛沉积量,发现炉缸侧壁特征温度均值变化与炉缸钛沉积量密切相关。通过应用数理统计学方法对生产实践中炉料钛负荷、[Ti]、钛的收得率、(TiO_2)与炉缸钛沉积量的相关关系进行分析,找到影响高炉含钛炉料护炉效果的关键因素,总结出含钛炉料护炉的控制思路。 | 刘洪新 赵军 崔文月 | 2013 | 炼铁2013，32，2： | 9 |
| 8 | 含钛球团矿护炉在安钢7号高炉的应用与研究显示文摘通过对含钛球团矿护炉期间生产实践的分析和研究,安钢7号高炉确定了生铁含钛与钛负荷、生铁含硅的关系。对于钛负荷和硅的综合优化控制,应该是先确定对钛影响较大的钛负荷,再调整对钛影响较小的硅,来获得适宜的钛负荷。含钛炉料的护炉效果是建立在加强冷却强度和控制冶炼强度等护炉技术措施的基础上的,并且它是一个长期和不断调整的过程。 | 李胜杰 龙防 程广田 | 2015 | 中国冶金2015，25，5： | 6 |
| 9 | 碳热还原氮化攀钢高钛高炉渣制取Ti(C,N)的研究显示文摘以攀钢高炉渣(粒度≤0.074mm,w(TiO2)=21.19%)和炭黑(w(C)=98%)为原料,在密封管式炉中通入流量0.5L·min-1的工业N2(纯度>95%),分别在1300℃、1350℃、1400℃、1450℃、1500℃保温2h以及在1450℃下分别保温0、2h、4h、6h、8h的条件下,采用碳热还原氮化法制备了Ti(C,N)。用X射线衍射仪、电子探针、图像分析仪等研究了碳氮化处理温度及保温时间对Ti(C,N)的形成及其晶粒大小的影响。结果表明碳氮化处理温度对高炉渣中Ti(C,N)的形成过程产生显著影响,温度从1300℃升至1500℃时,产物中Ti(C,N)的相对含量增大,其晶粒也逐渐长大,但超过1450℃后,影响又不太显著;在1450℃下延长保温时间能促进Ti(C,N)的生成与晶粒长大,但保温时间超过2h后,此促进作用又不太明显。 | 李慈颖 高运明 李亚伟 杨大兵 李远兵 聂建华 | 2007 | 耐火材料2007，41，2： | 6 |
| 10 | 宝钢2号高炉钛球护炉生产实践显示文摘分析了钛球护炉对高炉生产各种参数的影响。钛矿护炉期间,渣铁含钛量上升,增加了铁水粘度,减小了渣铁对炉缸的机械冲刷;燃料比上升了6.7kg/t;炉缸热负荷稳步下降,有效地保护了炉缸;由于渣铁含钛量增加,粘度增加,使平均每炉出铁时间延长了约18min;侧壁温度明显下降。钛球护炉成效显著。 | 任胜瑜 | 2010 | 湖南工业大学学报2010，24，6： | 5 |
| 11 | 安钢7#高炉含钛炉料护炉实践与研究显示文摘根据含钛炉料的护炉机理,通过对含钛球团矿初期生产实践的研究,安钢7#高炉确定了铁水中钛含量与钛负荷、铁水成分的关系,并对高炉护炉操作要求和经济运行进行了综合优化分析,总结出合理的操作参数组合。后续护炉生产依据初期研究结果,对高炉相关操作参数进行了调整,结合适宜的热制度和造渣制度等措施,减弱钛对炉况的不利影响,取得了良好效果。 | 李胜杰 张希刚 赵恒山 王薇 | 2014 | 河北冶金2014，，4： | 5 |
| 12 | 高炉钛渣碳氮化实验研究显示文摘利用碳热还原氮化法在1300~1500℃内处理高炉钛渣,用X射线衍射仪、扫描电镜等研究了温度对Ti(C,N)晶粒的生成及其长大的影响。结果表明,实验温度范围内合成钛渣碳氮化后都有Ti(C,N)生成。随温度升高,Ti(C,N)相含量逐渐增多,晶粒明显长大。1450℃时Ti(C,N)相生成最多。与合成钛渣相比,攀钢高炉渣中生成的Ti(C,N)晶粒明显要大,合成钛渣中的为1~3μm,攀钢高炉钛渣中的为3~5μm。攀钢高炉渣中的Ti(C,N)相易附着在金属铁上形成或长大。金属铁提高Ti(C,N)晶粒尺寸效果明显。 | 高运明 李慈颖 李亚伟 杨大兵 聂建华 | 2008 | 安徽工业大学学报(自然科学版)2008，25，1： | 5 |
| 13 | 低钛高炉渣中Ti(C,N)形成的研究显示文摘高炉冶炼含钛矿过程易形成Ti(C,N),对渣铁的性质产生很大影响,研究高炉内Ti(C,N)形成对高炉冶炼有着重大意义。通过FactSage热力学计算软件,对低钛高炉渣中Ti(C,N)的形成以及影响因素进行了研究,并在实验室条件下对温度与铁液中钛含量的关系进行验证。结果表明:在低钛矿高炉冶炼中,Ti(C,N)开始形成温度为1 666 K,在1 783 K时,Ti(C,N)的形成量达到最大;温度,渣铁比,以及渣中TiO2的含量对Ti(C,N)的生成影响较大,Al2O3含量、MgO含量和炉渣二元碱度均可在一定程度上促进Ti(C,N)的形成,但影响较小。铁液中钛的含量主要受温度和Ti(C,N)反应平衡所控制,与渣中TiO2含量关系不明显。 | 赵永彬 张建良 宁晓钧 韦勐方 毛瑞 | 2014 | 钢铁钒钛2014，35，1： | 4 |
| 14 | 太钢高炉长寿维护技术实践显示文摘通过对太钢不锈炼铁厂现役两座炉龄十年以上高炉自投产以来长寿维护技术梳理分析,总结出影响高炉长寿的关键性环节分别是操作炉型管理和炉缸趋势管理,组织铁厂技术工作者通过对长寿关键性技术攻关结合铁厂高炉实际,分高炉采取针对性措施,即三高炉合理使用小块焦技术、五高炉趋势化护炉技术,皆取得良好效果,并具备向全行业推广的条件。 | 梁建华 | 2019 | 山西冶金2019，0，3： | 4 |
| 15 | 共焦激光扫描显微镜在冶金中的应用显示文摘共焦激光扫描显微镜(CLSM)是普通光学显微镜与激光、计算机相结合的产物,具有比普通光学显微镜更高的分辨率,并且可以实现对样品的分层扫描,进而进行动态原位观察。利用CLSM可以直接观察金属的晶体长大过程,高温相变过程以及凝固过程中第二相粒子的各种行为。本文综述了CLSM系统的组成和原理以及其在冶金领域的应用,如夹杂物的碰撞、聚集、长大,在钢渣界面的扩散过程及在凝固前沿的捕捉/推进行为,析出物的形核析出过程等。 | 王盛林 高莉伟 黄福祥 王新华 | 2011 | 冶金分析2011，31，7： | 3 |
| 16 | 首钢京唐护炉铁水成分及钛负荷定量分析显示文摘高炉炉缸侧壁温度升高是多数钢铁企业正在面临的严峻课题,加钛矿护炉是目前广泛使用的技术手段。为了达到预期的护炉效果、避免钛矿的浪费,以及避免过量钛矿对炉况的消极影响,根据首钢京唐公司两座高炉的炉缸侧壁温度变化数据,测量护炉铁水中的钛含量。通过线性回归分析,细化了相应铁水中的硅质量分数及钛负荷范围。结果表明,首钢京唐1号高炉铁水中钛质量分数应控制在0.055%~0.080%,硅质量分数控制在0.20%~0.35%,钛负荷控制在(6±0.5)kg/t;2号高炉的铁水中钛质量分数应控制在0.08%~0.13%,硅质量分数控制在0.30%~0.45%,钛负荷控制在(7±0.5)kg/t。生产中尽量维持稳定的炉温,减少波动,有利于保护炉缸内衬。此外,也需保证死料柱的活性,严格管控炉前作业,选择合理的冷却制度。 | 张建 | 2019 | 钢铁2019，54，9： | 3 |
| 17 | 萍钢1080m^3高炉护炉操作生产实践显示文摘针对萍钢1080m^3高炉炉缸侧壁温度上升到598℃的状况,及时采取了护炉措施,但效果不理想。为此,通过分析影响护炉效果的关键因素,在2014年采取了不同操作思路来调整操作参数,即:调整[Si]0.25%~0.35%,铁水温度1450±20℃,富氧率2%±0.5%左右,TiO_2负荷15~20kg/t。生产实践表明,[Si]、铁水温度、富氧率、TiO_2负荷等参数的选择非常关键,操作参数调整后护炉效果明显,高炉产量增加,炉缸侧壁温度明显下降。 | 廉树杰 徐良 高占锋 | 2016 | 炼铁2016，35，5： | 2 |
| 18 | 含钛铁水脱硫及转炉冶炼实践显示文摘分析了含钛铁水对铁水预处理脱硫、转炉冶炼操作的影响。通过采用渣铁分离剂、改进扒渣操作,有效降低了脱硫粉剂消耗和扒渣铁损;针对含钛铁水的转炉冶炼,采用双渣操作,通过控制放渣时机、炉渣碱度、放渣温度、放渣渣量等措施,显著提高了除钛效果;通过改进转炉热平衡计算方法,能够准确控制冶炼终点温度。工艺改进后,转炉冶炼终点的温度控制和成分控制基本达到冶炼普通铁水的控制水平,Ti和P含量分别为0.002 6%和0.009 1%,补吹率降到15.34%。 | 李伟东 舒耀 杨辉 | 2013 | 鞍钢技术2013，，5： | 2 |
| 19 | 兴澄3200m^(3)高炉钛矿护炉若干因素探析显示文摘结合兴澄3200m^(3)高炉两个阶段的钛矿护炉实践,对护炉过程中钛平衡、风口布局、造渣制度和出铁口环流等因素进行了探讨。第二阶段按照[Ti]0.08%-0.10%,钛负荷3~4kg/t控制,护炉效果优于第一阶段。认为适当提高炉渣二元碱度、降低(或局部降低)铁水环流、保持合适稳定的冶炼强度,是增加炉缸钛沉积量的有利途径,并指出低[Ti]护炉是今后研究的一个重要方向。 | 史志苗 张宏星 张建良 | 2021 | 炼铁2021，40，3： | 2 |
| 20 | 攀钢4号高炉炉体及炉底侵蚀分析显示文摘为全面了解4号高炉炉体侵蚀状况,特别是炉底的侵蚀,利用大修停炉机会,对炉体及炉底侵蚀状况进行了全面分析。结果表明:0炉喉钢砖基本完好,人孔附近黏结严重;2炉身下部及炉腰的砖衬已全部脱落,炉腰与炉身下部冷却水管外露;③风口处冷却壁上沿部分冷却水管磨穿,且炉皮与冷却壁间填料被冲刷,危及炉缸、炉皮正常工作;4炉底和铁口周边侵蚀程度较严重,炉底中心处黏土砖仅有100 mm完好,且砖缝中有渗铁。 | 蒋胜 曾华锋 张义贤 | 2020 | 炼铁2020，39，5： | 1 |
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