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| 1 | 脱硫灰/脱硫石膏作为水泥缓凝剂的水化行为显示文摘研究了脱硫灰和脱硫石膏对熟料、纯相C_3A和C_4AF水化放热特性及水化产物矿物组成的影响。结果表明:水化过程中,脱硫灰和石膏均会与水泥的矿物成分作用形成钙矾石等,对水泥起到缓凝作用;同时,由于脱硫灰中半水亚硫酸钙的溶解速率低于石膏,使得脱硫灰与纯相作用时间延缓,并生成类水化硫铝酸钙和水铝钙石等,是脱硫灰具有更强缓凝作用的原因。 | 苏清发 周勇敏 陈永瑞 吴慕正 | 2016 | 硅酸盐学报2016，44，5： | 22 |
| 2 | 石膏-熟料质量比对矿渣充填胶凝材料性能的影响及应用显示文摘为研究碱-盐复合激发大掺量矿渣充填胶凝材料的力学特性,设计不同石膏与熟料质量比的充填胶结体强度实验。利用XRD,SEM和TG-DSC等手段,研究净浆试样水化产物种类、微观形貌及质量损失率;基于室内实验研究成果,开展新型充填胶凝材料工业化应用研究。研究结果表明:当复合激发剂掺量为15%、石膏和熟料质量比为1:4,充填体3 d抗压强度最大为1.05 MPa;当复合激发剂掺量为20%、石膏和熟料质量比为3:2,充填体28 d抗压强度最大为8.61 MPa。石膏促使浆体中钙矾石(缩写为AFt)的生成,但掺量过大则影响早期胶凝物质的生成量,后期浆体中水化硅酸钙凝胶(缩写为C-S-H)的钙硅比由1.804降低到1.559,可保证结石体后期钙矾石的持续生成;3 d龄期净浆试样质量损失率从大到小依次为T7,T9和T6,28 d龄期净浆试样质量损失率依次为T9,T7和T6;综合可见,针对大掺量矿渣充填胶凝材料,合理的石膏掺量有助于提高充填体早期强度;但当石膏掺量较大或熟料掺量少时,胶结体早期强度低但有利于后期强度的提高。当熟料质量分数为12%,石膏为3%,矿渣为85%时,充填体3 d抗压强度为2.7 MPa,7 d抗压强度为5.1 MPa,28 d抗压强度达到10.6 MPa,满足金川矿山对充填体强度的要求。 | 李立涛 高谦 陈得信 吴凡 | 2020 | 中南大学学报(自然科学版)2020，51，2： | 19 |
| 3 | 含掺合料混凝土水化产物体积分数计算及其影响因素显示文摘Powers理论仅提出针对纯水泥水化产物体积的计算方法,为研究掺加矿物掺合料后的胶凝材料的水化产物体积的影响,该文基于水泥水化基本原理及矿物掺合料的反应机制,提出含掺合料胶凝材料的水化产物体积的计算公式,并将其应用于计算掺合料为0时凝胶材料水化产物的体积分数,与基于Powers理论模型的计算结果对比来验证该文提出的方法的可靠性,在此基础上,进一步研究水胶比、掺合料种类及其比例对胶凝材料水化产物体积的影响。结果表明:矿物掺合料掺量的降低和水胶比的增加都能促进复合水泥基材料的水化,相对而言,矿物掺合料增量对胶凝材料水化程度的影响较水胶比要大。复合胶凝材料中CSH、铝酸盐相AF和CH的体积分数均低于水泥浆体,未水化颗粒和毛细孔的体积均高于水泥浆体。分析发现,未水化颗粒、CSH凝胶和毛细孔的体积分数分别受水胶比×掺量×矿物掺合料种类(60.33%)、水胶比×矿物掺合料种类(91.79%)和水胶比(89.23%)的影响最大,CH和铝酸盐相AF的体积分数受掺量的影响最大,分别为6.17%和16.65%。研究可为锂渣、粉煤灰和钢渣在水泥混合材和混凝土掺合料中的应用提供科学依据,同时达到降低能耗和节约资源的目的。 | 吴福飞 董双快 宫经伟 陈亮亮 李东生 侍克斌 | 2016 | 农业工程学报2016，32，3： | 9 |
| 4 | 铝酸盐水泥对硅酸盐水泥性能及浆体结构的影响显示文摘研究了铝酸盐水泥(质量分数0.25以内)与硅酸盐水泥混合体系的凝结时间、力学性能和干燥收缩率,并采用量热仪、X射线衍射仪、环境扫描电镜探讨了这些物理力学性能产生差异的原因.研究表明,随着铝酸盐水泥掺量的增加,混合体系的凝结时间不断缩短,力学强度先略升(6%左右时达到最高)后大幅降低,干燥收缩不断增加.少量铝酸盐水泥的掺入,对硅酸盐水泥的水化影响不大,仅造成水化早期浆体钙矾石的生成量微增;但掺量超过一定值时,将显著延缓硅酸盐水泥的水化,浆体中钙矾石不断转化为单硫型水化硫铝酸钙,非稳态水化铝酸钙也逐步发生晶型转变,从而导致微结构明显劣化. | 徐玲琳 王培铭 吴广明 李楠 | 2015 | 同济大学学报(自然科学版)2015，43，5： | 6 |
| 5 | 新型爆破封孔材料的制备与应用显示文摘针对目前煤矿井下爆破封孔材料凝结时间长,流动性差、早期强度低等不足,基于普通硅酸盐水泥与常用外加剂进行复配,通过全面试验的方法筛选和分析最优组分,并进行力学性能测试和现场试验。结果表明,当NaAlO_2为2.5%,CaCl_2为1.5%,TEA为0.03%,减水剂为0.5%时,水泥复合材料初凝时间为33 min,终凝时间为62 min,2 h静态抗压强度达到0.81 MPa,动态抗压强度达3.12 MPa;同时复合水泥封孔材料具有更好的封孔质量和爆破封孔适应性,将封孔材料凝结时间由普通水泥浆液的10 h缩短至2 h,且爆破后瓦斯抽采纯量相比普通水泥封孔提高了8.6%,提高了爆破作业进度和生产效率。 | 王杰 张雷林 伍清 | 2018 | 煤矿安全2018，49，3： | 6 |
| 6 | HPMC对铝酸盐水泥-石膏二元胶凝体系砂浆性能的影响显示文摘研究了羟丙基甲基纤维素(HPMC)及其掺量对铝酸盐水泥-石膏二元胶凝体系砂浆物理力学性能的影响,并采用压汞仪和扫描电镜对砂浆宏观性能的变化作出了合理解释.结果表明:HPMC会大幅度改变砂浆的保水率、含气量、凝结时间、流动度、稠度值和体积密度,明显提高新拌砂浆的可塑性,增加可操作时间,但却会降低硬化砂浆的抗折强度、抗压强度和拉伸黏结强度;硬化砂浆强度的降低归因于HPMC会大幅度增加砂浆孔隙率和孔尺寸,并改变水化产物形态.因而在实际应用中,应慎重考虑使用HPMC来改性铝酸盐水泥-石膏二元胶凝体系砂浆的两面性. | 李磊 王茹 武雪杉 王培铭 | 2022 | 建筑材料学报2022，25，4： | 6 |
| 7 | 石灰石中和水解沉铟及二水硫酸钙结晶行为研究显示文摘针对锌浸渣还原浸出液中铟的回收问题,利用石灰石中和还原浸出液中游离的硫酸,调节还原浸出液的pH值使铟发生水解反应进行沉淀。单因素实验分别考察了石灰石中和终点pH值、反应时间以及反应温度对铟沉淀行为的影响。单因素实验结果表明,调节还原浸出液的pH值使铟发生水解反应的最佳实验条件如下:溶液终点pH=4.5、反应时间120 min、反应温度85℃;在该条件下添加晶种5 g·L^-1、搅拌转速400 r·min^-1对锌浸渣还原浸出液开展了综合实验研究,实验结果表明,铟的沉淀率达到了98%,锌的损失率为2.9%。铟在渣中得到了充分的富集,沉铟渣中铟含量达到了3600 g·t^-1。通过电感耦合等离子体-质谱法(ICP-MS)、X射线衍射(XRD)和扫描电子显微镜-能谱分析(SEM-EDS)分析表明,锌浸渣还原浸出液中铟沉淀接近完全,沉铟渣的主要成分为CaSO4·2H2O和In(OH)3,SEM分析表明In(OH)3呈散乱状分布在CaSO4·2H2O的表面。 | 郑宇 邓志敢 樊刚 魏昶 | 2020 | 稀有金属2020，44，6： | 5 |
| 8 | 石膏晶须对水泥基复合材料性能和结构影响研究显示文摘研究了石膏晶须在不同溶液条件下的稳定性,通过抗压强度、抗折强度、抗冲击功、水化热、压孔法、XRD和SEM等方法,分析了石膏晶须改善粉煤灰水泥石力学性能、孔结构和降低水化热等。结果表明:石膏晶须可显著提高水泥复合材料的力学性能,尤其是早期的力学性能,且使其大孔向着小孔的方向转移,但总空隙率和密度增加;适量晶须更利于降低粉煤灰水泥水化热。 | 王道正 何玉鑫 | 2015 | 无机盐工业2015，47，8： | 5 |
| 9 | 复合水泥基自流平材料的研究进展显示文摘详细介绍了复合水泥基自流平材料的胶凝体系,分析了二元胶凝体系和三元胶凝体系的水化机理及其对自流平材料的凝结时间、流动性、力学强度、体积稳定性等性能的影响;同时指出,复合胶凝体系水化反应生成钙矾石是实现材料改性的关键所在。在此基础上,系统地探讨了胶凝材料、骨料和化学外加剂对材料性能的影响。最后,综述了当前的应用状况,并对今后的研究重点进行了展望。 | 戴浩 张树鹏 琚诚兰 李东旭 | 2015 | 材料导报2015，29，21： | 5 |
| 10 | 复合型外加剂对铬铁渣基复合材料性能的影响显示文摘研究了不同种类早强剂、减水剂等功能外加剂对铬铁渣基复合材料性能的影响。通过单因素实验考察了不同掺量的Na Cl(NC)、Na2SO4(NS)、Na F(NF)和Al2(SO4)3(AS)等4种无机早强剂对铬铁渣基复合材料性能的影响,利用正交试验考察4种早强剂与木钙(CL)减水剂的复配对复合材料性能及结构的影响,得出复合型外加剂的最佳方案及组成,即NC为0.6%,NF为0.6%,NS为1.2%,AS为0.7%,CL为0.25%。采用XRD和SEM等测试方法分析复合材料水化产物物相组成和微观形貌。研究表明,复合型外加剂加速并促进了铬铁渣基复合材料水化进程,降低孔隙率,提高复合材料的密实度。复合型外加剂具有减水和早强叠加效应,改善流动性的同时提高复合材料的强度,其3,28 d抗压强度可达37.44和66.29 MPa,分别提高了46.6%和18.4%。将无机早强剂与减水剂进行复合设计,既能发挥无机早强剂的良好早强效果,又能弥补早强剂后期强度的不足。 | 郝旭涛 周新涛 罗中秋 陶志超 陈小凤 | 2015 | 功能材料2015，46，13： | 3 |
| 11 | 面层自流平材料的制备与性能研究显示文摘研究了铝酸盐水泥-硅酸盐水泥-石膏复合胶凝体系对自流平材料性能的影响以及渗透型液体硬化剂对材料表面的改性作用,采用XRD、TG-DSC和SEM分析了胶凝体系的水化产物。结果表明:在铝酸盐水泥-硅酸盐水泥二元体系中,随着硅酸盐水泥掺量的增加,砂浆流动度经时损失逐渐扩大,凝结时间缩短,干缩率增大,各龄期强度均有所降低,但1~3 d和3~28 d强度增长幅度更大。在铝酸盐水泥-硅酸盐水泥-石膏三元胶凝体系中,增加α-半水石膏的掺量可促进砂浆凝结硬化,减小干燥收缩率,提高早期强度,但后期强度的增幅有所减小;增加硅酸盐水泥掺量会使砂浆流动度经时损失显著加大,凝结时间缩短,早期强度无明显变化,后期强度增幅较大。在自流平材料表面涂刷硬化剂可有效提高其耐磨性,减少干燥失水率。水化铝酸钙的微观形貌不规则,其XRD衍射峰不显著。在三元胶凝体系的水化产物中,存在着大量真棒状的钙矾石和六方片状的单硫型水化硫铝酸钙。 | 戴浩 张树鹏 琚诚兰 李东旭 | 2016 | 硅酸盐通报2016，35，3： | 3 |
| 12 | 无机胶凝体系对水泥基饰面砂浆性能影响的研究显示文摘研究了不同掺量的无水石膏和β-半水石膏在不同胶凝材料用量下,对饰面砂浆力学性能、吸水量和抗泛碱的影响。结果表明:石膏掺量较低时,砂浆的抗折和抗压强度较高、吸水量较低、抗泛碱效果较好,但拉伸强度较低;同等掺量时,掺加无水石膏的砂浆抗折和抗压强度较高。 | 潘伟 段瑜芳 | 2017 | 新型建筑材料2017，44，4： | 3 |
| 13 | 含铟锌渣湿法回收铟工艺进展显示文摘稀散金属铟独立矿床少,常伴生在锌硫化矿中,湿法或火法炼锌时富集到多种渣中,铟铁酸锌等难浸出物的存在使铟的回收工艺复杂,且回收率低。重点介绍了常规酸浸、加压富氧酸浸、热酸浸出、焙烧预处理—浸出、氯盐浸出和复合场强化铟浸出等锌固废提铟浸出工艺。指出未来辅助使用复合外场或联合多种方法从内部破坏难溶物结构,实现铟铁分离和铟铁酸锌的溶解,革新锌固废提铟工艺,研发新型萃取剂均可成为未来发展方向。 | 唐洋洋 李林波 王超 杨潘 冯璐 | 2021 | 有色金属工程2021，11，4： | 3 |
| 14 | 硫铝酸盐水泥胶凝膨胀性能与石膏种类的关系显示文摘分别对含二水石膏和无水石膏的硫铝酸盐水泥进行研究,通过进行抗压强度和膨胀率测定,以及利用XRD、TG/DTG、Rietveld等方法对水化产物进行定性定量分析,探讨两者水化产物、膨胀率与抗压强度的差异。结果显示,含无水石膏的硫铝酸盐水泥抗压强度要大于含二水石膏的硫铝酸盐水泥;石膏掺量较多(石膏与硫铝酸钙摩尔比为1.5)时二水石膏对于发挥水泥膨胀性能的贡献较大,掺量较低(石膏与硫铝酸钙摩尔比为0.5和1.0)时两种石膏对于促进膨胀率发展作用相差不大;二水石膏对于促进硫铝酸盐熟料水化的效果比无水石膏要好。 | 王硕 常钧 季娟 熊苍 于春阳 | 2019 | 新世纪水泥导报2019，25，1： | 3 |
| 15 | 石膏晶须对粉煤灰水泥石性能和结构的影响显示文摘本文研究了石膏晶须在不同溶液条件下的稳定性,通过抗压强度、抗折强度、抗冲击功、水化热、压孔法、XRD和SEM等方法,分析了石膏晶须对粉煤灰水泥石力学性能、孔结构和水化热的影响。结果表明:石膏晶须可显著提高粉煤灰水泥复合材料力学性能,尤其是粉煤灰水泥早期力学性能,且使其大孔向着小孔的方向转移,但总空隙率和密度增加;适量晶须可更加有利地降低粉煤灰水泥水化热。 | 何玉鑫 | 2015 | 水泥技术2015，，6： | 2 |
| 16 | 铜矿尾砂基生态型混凝土力学性能的研究显示文摘使用铜矿尾砂做水泥掺合料,既能缓解铜矿尾砂造成的环境污染问题,又可以减少混凝土中水泥的用量,实现了经济效益和生态效益。利用一种磨细铜矿尾砂取代胶凝组分制备生态型混凝土,对其活性和不同粉磨工艺下的性能进行了评价,并对不同体系配制的生态型混凝土的力学性能进行了全面表征。结果表明,可以采用磨细铜矿尾砂作为制备混凝土的一种惰性掺合料,铜矿尾砂取代水泥、矿粉及复掺石膏均会一定程度降低混凝土抗压强度。其中,取代水泥和矿粉,混凝土抗折强度提高;复掺石膏,混凝土抗折强度下降。最佳配合比设计条件下,以铜矿尾砂取代水泥、矿粉及复掺石膏制备生态型混凝土,其56 d抗压强度分别为基准组的94.3%、101.0%以及97.9%。 | 刘轩睿 刘开志 余百炼 国诚 肖勋光 覃宇坤 水中和 | 2020 | 硅酸盐通报2020，39，1： | 2 |
| 17 | 硅酸盐水泥基套筒灌浆料性能研究显示文摘2020年6月新发布实施的《JG/T408-2019:钢筋连接用套筒灌浆料》修改了竖向膨胀率的指标范围,并增加了28d自干燥收缩的指标范围,文中在此基础上研究硫铝酸盐水泥掺量、石灰石粉掺量、膨胀剂的复配对套筒灌浆料力学性能和膨胀性能的影响。结果表明:套筒灌浆料1d、3d和28d抗压强度分别为:47.1MPa,77.8MPa和113.0MPa,3h和24-3h竖向膨胀率分别为:0.066%和0.166%,28d自干燥收缩为-0.015%,满足新标准的性能要求。 | 胡腾 陈景 刘其彬 杨家雨 | 2020 | 江西建材2020，，S01： | 1 |
| 18 | 生石灰对冷拌沥青混合料性能的影响研究显示文摘冷拌沥青混合料初期强度低导致开放交通时间推后,空隙率大导致水稳定性差等问题,严重阻碍了冷拌环保型施工方式的发展。该文基于生石灰遇水发热促进冷拌料内部水分快速散失的原理,首先对加生石灰的MS-3型稀浆冷拌沥青混合料进行拌和试验和黏聚力试验,探究生石灰对破乳时间和黏聚力的影响,然后通过测试AC-13型冷拌沥青混合料的空隙率和单轴贯入强度验证生石灰对冷拌料初期强度和水稳定性的改善效果。试验结果表明:在冷拌料中加入生石灰后,与水反应放热且生成碱性氢氧化钙使混合料破乳进程加快,早期强度的形成可大大缩短开放交通的时间,同时形成的复合胶凝结构对提升路面的整体强度和水稳定性效果显著。 | 刘韬 易明 宋涛 | 2023 | 中外公路2023，43，1： | 1 |
| 19 | XRD和FTIR的掺硅酸钠富水材料强度演化机制显示文摘硅酸盐水泥和铝酸盐水泥是广泛应用的无机注浆材料,混合使用这两种材料可制备凝结时间短及强度高的胶凝材料。然而,在富水条件下(水灰比大于1),添加适量二水石膏所制备的硅酸盐-铝酸盐水泥基材料水化后期发生强度衰减。为了改善硅酸盐-铝酸盐水泥基富水材料的强度性能,将一定量的硅酸钠掺入硅酸盐水泥-铝酸盐水泥-二水石膏三元体系中。采用RMT-150力学试验系统测试含不同硅酸钠掺入量的硅酸盐-铝酸盐水泥基富水材料的强度,分析其强度演化特性及掺入硅酸钠对其强度的影响;采用扫描电镜(SEM),X射线衍射(XRD)及傅里叶变换红外光谱(FTIR)对不同硅酸钠掺量的富水材料微观结构进行表征,分析其微观形貌、物相的变化规律,进而揭示该富水材料的强度演化机制。强度试验结果显示,不掺硅酸钠的富水材料早期强度低,并且后期强度发生衰减;而硅酸钠的掺入有助于提高硅酸盐-铝酸盐水泥基富水材料的早期强度,并且在一定程度上减少材料固化后的后期强度衰减量,当硅酸钠掺入量高于3%以上时,可以有效控制该富水材料后期强度的衰减。SEM,XRD及FTIR研究结果表明:不掺硅酸钠的硅酸盐-铝酸盐水泥基富水材料水化14d时,检测到所属六方晶系的物相CAH10及C2AH8转变为具有立方晶系结构的C3AH6,这种晶型转变是导致该富水材料强度衰减的原因。相比不掺硅酸钠的富水材料,当硅酸钠掺入1%时,富水材料水化3d生成更多的水化硅酸钙(C-S-H)凝胶,这有利于提高富水材料的早期强度;水化14d后,XRD结果显示,在d=11.75,6.24出现C2ASH8的衍射峰,而直至28d才检测到C3AH6(d=5.16,3.18)衍射峰,并且C3AH6衍射强度较不掺硅酸钠的材料低,FTIR谱3643cm^-1处出现的振动带证实了这一发现。这说明掺入1%硅酸钠促使六方晶系(CAH10及C2AH8)转变为C2ASH8,进而抑制了CAH10及C2AH8向C3AH6的转变。但是,添加1%的硅酸钠却不足以完全抑制富水材料水化后期的晶型转变,因此富水材料水化后期仍会发生强度衰减。当硅酸钠掺入量升至4%时,硅酸盐-铝酸盐水泥基富水材料中的C2ASH8生成量显著增大,并且水化28d后未检测到C3AH6,表明富水材料内的晶型转变完全得以抑制,材料水化后期强度衰减得到有效控制。 | 王志明 孙玉宁 王永龙 张硕 | 2019 | 光谱学与光谱分析2019，39，10： | 1 |
| 20 | 复合活化剂对高掺量矿渣胶凝材料性能及其作用机理的影响显示文摘针对水泥-高掺量矿渣胶凝材料早期强度发展缓慢的现象,自行设计开发了一种用于激发矿渣早期水化活性的复合活化剂,对比研究了复合活化剂与纯硫酸盐对水泥-矿渣胶凝材料性能以及水化机理的影响。结果表明:复合活化剂与纯硫酸盐均能在水化1 d内提高水泥熟料和矿渣的反应程度,促进矿渣产物形态提前由外部水化产物向内部水化产物过渡,提升胶凝材料早期宏观性能;然而使用纯硫酸盐激发的胶凝材料后期性能下降,可能是由于生成过量钙矾石所造成;复合活化剂则通过促进水泥熟料水化、加速矿渣溶解、反应以及改善微观结构性能等提高胶凝材料早期强度提升,对后期性能无副作用。 | 姜骞 穆松 刘建忠 石亮 | 2016 | 硅酸盐学报2016，44，8： | 1 |
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