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| 1 | 高应变速率条件下1200MPa级冷轧双相钢塑性变形微观机理的研究显示文摘通过在CMT4105试验机上进行准静态拉伸试验,在Hopkinson拉杆试验机上进行动态拉伸试验。在常温下,对DP1200冷轧双相钢进行应变速率为1×10^(-4) s^(-1)、1×10^(-3) s^(-1)、1×10^(-2) s^(-1)的准静态拉伸试验,以及应变速率为500 s-1、1 000 s-1、2 250 s-1的动态拉伸试验,并对拉伸断口进行形貌分析。结果表明:DP1200冷轧双相钢在准静态和动态变形条件下,随应变速率的增大,屈服强度s0.2从723 MPa增加到998 MPa,抗拉强度sb从1 205 MPa增加到1 515 MPa,断后伸长率从9.0%下降到7.7%,屈强比从0.60上升到0.66。准静态和动态拉伸的韧断口都呈现窝状,为韧性断口。应变速率为1×10^(-4) s^(-1)、1×10^(-3) s^(-1)、1×10^(-2)s^(-1)、500 s^(-1)、1 000 s^(-1)、2 250 s^(-1)断口韧窝平均尺寸分别为7.5μm、7.2μm、6.9μm、4.3μm、3.5μm和2.6μm,准静态拉伸不同应变速率下韧窝形貌变化不大,动态拉伸条件下随应变速率的增加断口韧窝变深。 | 蔡恒君 胡靖帆 宋仁伯 王林炜杰 于三川 代启锋 | 2016 | 机械工程学报2016，52，12： | 9 |
| 2 | 部分奥氏体化和完全奥氏体化铁素体/马氏体双相钢的CCT曲线显示文摘采用Formaster热膨胀仪分别测定了部分奥氏体化与完全奥氏体化冷轧热镀锌Fe-CMn-Cr-Nb-Ti系双相钢的CCT曲线,分析了连续冷却过程中的相变规律,从动力学角度分析了部分奥氏体化与完全奥氏体化试验钢CCT曲线的区别。结果表明:在冷速分别为1,3,5℃·s^-1时,部分奥氏体化试验钢的铁素体开始转变温度比完全奥氏体化试验钢的分别高36,25,44℃;与完全奥氏体化试验钢相比,部分奥氏体化试验钢的贝氏体转变在向低冷速区推移的同时,也向高冷速区推移,贝氏体转变冷速范围变宽,为1~40℃·s^-1;当冷速为1~10℃·s^-1时,部分奥氏体化试验钢的贝氏体开始转变温度要低于完全奥氏体化试验钢的,而当冷速为15~20℃·s^-1时,情况则相反;为了保证冷轧热镀锌钢的最终淬火组织为铁素体/马氏体双相组织,冷速需大于40℃·s^-1。 | 金光灿 李锦 罗一平 | 2015 | 机械工程材料2015，39，5： | 5 |
| 3 | 拉伸过载作用下DP780双相钢疲劳裂纹扩展行为显示文摘为了探索汽车行业广泛应用的DP780双相钢疲劳特性,通过在紧凑拉伸试样上加载等幅值载荷进行试验,研究单一拉伸过载时DP780双相钢疲劳裂纹扩展行为。结果表明,随着过载比和过载引起的裂纹长度的增加,裂纹延迟周期数和疲劳寿命都呈现增加的趋势。在施加过载的过程中,在裂纹尖端前方形成了以解理面、撕裂岭、韧窝和孔洞为特征的月牙形的损伤区域。由于裂纹侧翼的过早接触,导致过载恢复后裂纹前沿的断口形貌受损严重。过载下的裂纹分叉对裂纹扩展迟滞效应没有显著的影响。在过载影响区和过载后稳定期均发生裂纹分叉,但分叉并没有延伸到材料内部。 | 李松汾 | 2019 | 钢铁2019，54，3： | 4 |
| 4 | 退火工艺对1180 MPa级双相钢显微组织和力学性能的影响显示文摘利用Gleeble 3500热模拟试验机、场发射扫描电镜和透射电镜等设备研究了两相区退火工艺对超高强双相钢DP1180显微组织和力学性能的影响。结果表明:760℃以下退火时,冷轧钢板主要发生退火软化现象,屈服强度显著降低,但此时马氏体含量增加并不明显;当退火温度提高至800℃以上时,由于过度奥氏体化,过冷奥氏体中C含量降低,导致过冷奥氏体的稳定性变差,生成大量贝氏体,钢的强度随着温度的提高而降低;为确保试验钢的综合力学性能,退火区间选在760~800℃最佳,可以获得细小而均匀的显微组织。 | 甄维静 陈俊东 李永亮 王福明 | 2020 | 钢铁钒钛2020，41，4： | 2 |
| 5 | 连续退火工艺对高锰钢组织和性能的影响显示文摘研究了高锰钢在不同连续退火并水淬后的显微组织和力学性能。结果表明,随着水淬温度升高,钢抗拉强度、屈服强度和屈强比逐渐降低,加工硬化性能提升,而强塑积和伸长率呈现先升后降的趋势,在800℃最高;钢的组织为单相奥氏体组织,晶粒尺寸大小均匀,存在大量退火孪晶。 | 刘时英 李富香 | 2018 | 铸造技术2018，39，5： | 2 |
| 6 | 连续退火工艺下退火温度对DP1180钢组织性能的影响显示文摘采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和拉伸实验等研究了退火温度(750、770、790、810、830和850℃)对DP1180钢微观结构演变和力学性能的影响。结果表明:经不同温度退火处理后,DP1180钢显微组织主要由铁素体(F)和马氏体(M)组成。随着退火温度的升高,实验钢中的铁素体和马氏体晶粒尺寸增加,马氏体由岛状变为板条状,抗拉强度和伸长率先增加后降低,而屈服强度则逐渐下降。在试验参数范围内,退火温度为790℃和过时效温度为270℃时,实验钢的综合力学性能最佳,抗拉强度为1255 MPa,伸长率为11.39%,强塑积达到14.29 GPa·%。通过对DP1180钢进行不同变形量的拉伸试验,发现在拉伸过程中微裂纹主要萌生于F/M界面处,随着应变的增加,裂纹在铁素体基体内扩展,裂纹尺寸增加,拉伸后断口形貌既有韧窝区域,又有解理和准解理区域的混合特征区。 | 张家豪 陈连生 高天洋 徐海卫 韩赟 李红斌 田亚强 | 2023 | 材料热处理学报2023，44，3： | 0 |
| 7 | 贝氏体等温时间对超高强冷轧相变诱导塑性钢组织性能的影响显示文摘将C-Si-Mn钢加热至800℃保温120 s后,分别快速冷却至350℃保温100~1 000 s以模拟贝氏体等温转变工艺。通过扫描电镜(SEM)和拉伸测试的方法研究了贝氏体等温时间对超高强冷轧相变诱导塑性钢(TRIP钢)微观组织和力学性能的影响规律。结果表明,冷轧TRIP钢的微观组织由铁素体、贝氏体、马氏体和残余奥氏体组成。贝氏体和残余奥氏体形成于等温转变阶段,而马氏体形成于等温后的终冷阶段。随着贝氏体等温时间增加,促进了过冷奥氏体向贝氏体转变,固溶C原子充分向剩余奥氏体中富集。因此,过冷奥氏体中的平均碳含量增加,使得冷轧TRIP钢残余奥氏体分数提高,马氏体体积分数下降。贝氏体等温时间由100 s延长至1 000 s时,冷轧TRIP钢屈服强度由596 MPa提高至692 MPa,抗拉强度由1 455 MPa降低至1 138 MPa,屈强比由0.41提高至0.61,伸长率(A80)由6.3%提高至18.9%。贝氏体等温时间为1 000 s时,冷轧超高强TRIP钢具有优良的综合力学性能,最大强塑积达到21 510 MPa·%。 | 唐建伟 | 2016 | 钢铁钒钛2016，37，6： | 0 |
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