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| 1 | 固体仪器发动机健康监测技术评述与研究显示文摘评述了当前固体火箭发动机寿命预估方法的缺陷与不足,提出了固体仪器发动机的概念。梳理了固体仪器发动机健康监测技术发展概况,对固体仪器发动机健康监测技术的意义、发展途径和趋势进行了探讨。明确了固体仪器发动机关键技术及内涵,指出近期的研究重点是利用粘接应力传感器构建固体仪器发动机,其中粘接应力传感器的微型化、数字化、智能化、多功能化及其安装校准方法是研究的着力点,并提出研究的近期目标是利用固体仪器发动机诊断典型装药缺陷,而长期目标则是健康监测。 | 高鸣 任海峰 | 2013 | 固体火箭技术2013，36，2： | 18 |
| 2 | 定应变贮存条件下HTPB推进剂填料/黏合剂界面性能显示文摘为研究定应变贮存条件下HTPB推进剂的主要失效原因,基于单轴拉伸实验,得到HTPB推进剂的宏观力学性能。基于扫描电镜观察和测试探测液在填料AP,黏合剂基体上的接触角方法,表征了微观界面性能。实验结果显示,随老化时间的延长,最大延伸率显著降低,填料与黏合剂基体黏结变差,黏附功Wa减小,界面张力γsl增大。HTPB推进剂填料与黏合剂基体的界面黏结情况可由填料与黏合剂基体的黏附功、界面张力来表征。定应变作用下推进剂老化后黏附功的值远低于无应变热老化的值,界面张力的值远高于无应变热老化的值,定应变的存在严重影响了推进剂填料/基体界面的黏结。宏观-微观性能的相关性研究表明,最大延伸率和黏附功存在线性相关关系,最大延伸率的降低主要由界面黏结的劣化引起的。 | 张兴高 张炜 芦伟 王春华 | 2009 | 推进技术2009，30，4： | 13 |
| 3 | HTPB推进剂填料/基体界面粘结性能老化特性研究显示文摘采用扫描电镜观察和测试探测液在填料AP、粘合剂基体上接触角的方法,并通过计算填料与基体的粘附功和界面张力,研究了15%定应变和无应变贮存条件下HTPB推进剂填料/基体界面的粘结性能。结果表明,定应变和无应变贮存条件下HTPB推进剂填料与粘合剂基体的粘附功Wa随老化时间的延长而减小,界面张力γsl随老化时间的延长而增大,填料/基体界面粘结变差,HTPB推进剂填料/基体界面粘结性能可由填料与粘合剂基体的粘附功、界面张力来表征。定应变作用下推进剂老化后粘附功的值远低于无应变的值,界面张力的值远高于无应变的值,定应变的存在加剧了推进剂填料/基体界面粘结的劣化。 | 张兴高 张炜 芦伟 王春华 | 2009 | 含能材料2009，17，3： | 12 |
| 4 | HTPB推进剂老化机理的分子模拟显示文摘为了研究HTPB推进剂的老化机理,采用量子化学方法,计算了端羟基聚丁二烯-甲苯二异氰酸酯(HTPB-TDI)固化体系中化学键的键能,搜索了HTPB推进剂老化过程中可能发生的四个氧化反应的过渡态。结果表明,与CH2基团相连的C—O键的键能最小,为244.95 kJ·mol-1,在老化降解过程最容易发生断裂。老化过程中可能发生的四种氧化交联反应的活化能均较小,小于HTPB-TDI固化分子降解断裂所需要的能量,说明氧化交联反应是HTPB推进剂老化的主要原因,其中生成三元环氧反应的活化能最小,为12.59 kJ·mol-1。 | 杜仕国 秦浩 闫军 李洪广 孟胜皓 | 2014 | 含能材料2014，22，3： | 9 |
| 5 | HTPB推进剂湿热老化规律及损伤模式实验显示文摘通过HTPB推进剂湿热老化实验,采用测定单轴定速拉伸条件下标准哑铃形试件声发射(AE)信号的方法,结合扫描电镜(SEM)断面观察结果,对HTPB推进剂的湿热老化规律和损伤模式进行了研究,给出了一个描述湿热老化性能变化规律的三阶段模型。实验研究表明:声发射信号累积计数对时间的导数的大小对应基体开裂、脱湿和宏观断裂三种损伤模式;同时水份破坏粘合剂和氧化剂的界面是导致脱湿关键因素,且水份在推进剂中的浓度与脱湿严重程度呈正相关。 | 常新龙 简斌 赖建伟 刘承武 胡宽 | 2010 | 推进技术2010，31，3： | 9 |
| 6 | FTIR监测NEPE推进剂中安定剂含量的定量表征方法显示文摘安定剂含量作为NEPE推进剂安全使用的关键指标之一,如能长期、实时、定量监测必能有效保证产品的安全使用。应用傅立叶红外光谱技术,分析了推进剂在75、70、65、60、55℃下加速老化后的红外特征峰数据,依据朗伯比尔模型,经过二阶导数光谱转换,在保留有用信息同时剔除了仪器、环境温度等因素对光谱的噪声影响,发现红外光谱二阶导数谱在波数约为1 598 cm-1,峰值与NEPE推进剂安定剂的含量线性相关性很高,可达到定量表征程度,具有开发成为无损监测手段的前景。 | 万谦 隋欣 王宁飞 | 2013 | 固体火箭技术2013，36，2： | 8 |
| 7 | 低温动态准双轴拉伸加载下HTPB推进剂的热老化性能显示文摘为分析热老化后三组元端羟基聚丁二烯(HTPB)推进剂在低温动态准双轴加载下的性能,开展了不同热加速老化时间、不同温度和应变率条件下推进剂的准双轴拉伸力学性能试验及扫描电镜(SEM)观察试验。试验结果表明:热加速老化前后,推进剂的拉伸曲线趋势、力学性能变化规律及细观损伤形式保持一致,改进型非线性模型能够更好地描述1~100 s-1应变率范围内典型力学性能参数随热老化时间的非线性变化关系。随温度降低,老化后推进剂的断面形貌由'脱湿'变为AP颗粒断裂,热老化、低温以及高应变率载荷的叠加使得推进剂的细观损伤变得更加严重,但准双轴拉伸时损伤程度相比单轴拉伸时有所减弱。热老化32 d、74 d和98 d后-50℃、14.29 s-1加载条件下的最大伸长率分别为未老化时室温、0.40 s-1条件下数值的28.79%、27.58%和25.63%,该参数定义可为分析长期贮存后战术导弹SRM药柱在低温点火条件下结构完整性失效的准则提供数据支持。 | 刘畅 王哲君 强洪夫 徐卫昌 韩奎侠 | 2020 | 宇航学报2020，41，3： | 8 |
| 8 | 某固体火箭发动机装药加速老化试验与贮存寿命预测显示文摘为了研究某固体火箭发动机装药的贮存寿命,采用加速老化试验的方法,分别考核了某固体火箭发动机装药推进剂和壳体/绝热层/衬层/推进剂界面在四个老化温度下性能随老化时间变化的趋势。试验发现,随着老化时间延长,推进剂强度升高,最大伸长率下降,而界面剪切强度老化初期升高,老化后期下降的趋势较为明显。但是,无论在哪种老化温度下,界面剪切强度都高于技术指标要求。由此得出推进剂是影响该发动机装药贮存寿命的关键因素,按照标准规定的方法对试验结果进行了处理,预测该发动机装药在25℃下的贮存寿命为13.7年。 | 曹付齐 刘志成 李小换 | 2014 | 航空兵器2014，21，4： | 5 |
| 9 | NEPE推进剂贮存寿命预估方法的比较显示文摘在密闭条件下,对两种NEPE推进剂(NA-1和NP-1)进行了不同温度(55、65、75、85、95℃)的加速老化。跟踪测定了质量损失、拉伸强度和有效安定剂含量。分别以质量损失和拉伸强度为变化参量,以质量损失1%所需时间(τ)作为安全贮存寿命的临界点,以拉伸强度下降至0.5 MPa所需时间(τ')作为力学老化寿命的临界点,对不同温度(T)下的τ/τ'值分别用线性最小二乘法按Bethelot方程T=a+blgτ进行线性回归,获得两种推进剂于30℃下的贮存寿命的预估值。结果表明,NEPE推进剂力学老化寿命较其安全贮存寿命短很多,NP-1推进剂的贮存性能优于NA-1推进剂,力学老化寿命长4倍左右。 | 刘文亮 衡淑云 岳璞 张腊莹 汪辉 张林军 韩芳 | 2011 | 化学分析计量2011，20，S1： | 5 |
| 10 | 硝化甘油自催化初始分解反应机理研究显示文摘采用密度泛函理论在B3LYP/6–31+G(d,p)水平上对推断的硝化甘油自催化分解反应进行了模拟计算。计算结果表明:NO_2自由基催化硝化甘油的分解反应第一步分为2种,即α和β位夺氢催化反应,2种反应的反应能垒分别为105.337 kJ/mol和124.381 kJ/mol,证明α夺氢反应更易发生;α位夺氢的反应速率常数为1.701 4×10^(–26)cm^3/(mol·s),大约是β位夺氢反应的10 000倍,拟合的表观活化能相对要低18.36 kJ/mol,验证了能量结论,即α夺氢反应更加快速。 | 丁超 吴婉娥 裴海潮 王明良 | 2017 | 化学推进剂与高分子材料2017，15，6： | 4 |
| 11 | 计算机模拟固体推进剂贮存老化的研究进展显示文摘分析了微观和介观层面常用计算机模拟方法的特点及局限性,重点介绍了这些方法在构建固体推进剂微结构、判断组分相容性、研究交联降解机理及界面相行为等方面的应用,并展望了计算机模拟方法在固体推进剂老化研究中的发展前景,认为贯穿微观、介观和宏观的多尺度模拟研究将是今后老化研究的重点。 | 李倩 强洪夫 武文明 | 2010 | 含能材料2010，18，4： | 4 |
| 12 | 某推进剂低温加速老化试验研究显示文摘目的考查某推进剂在-10℃和-28℃这两个温度下性能随老化时间的变化趋势。方法采用低温加速老化试验。结果在低温下老化推进剂最大抗拉强度先下降然后逐渐升高,伸长率变化趋势较为复杂。常温正常拉伸速度条件下伸长率基本在初始值附近波动,低温快速拉伸条件下伸长率直线下降。结论低温下推进剂老化力学性能的变化趋势与高温老化不尽相同,造成这种差异的原因可能是老化机理不同所致。 | 曹付齐 李小换 刘志成 李彦丽 韵胜 | 2014 | 装备环境工程2014，11，4： | 4 |
| 13 | 固体火箭发动机贮存信息数据收集和管理显示文摘对固体火箭发动机贮存信息管理系统进行需求分析,研究固体火箭发动机贮存信息的管理方案,对系统结构进行初步的设计。综合考虑影响发动机贮存寿命的各方面因素,确定基于综合特性分析法的贮存寿命评估中所涉及的贮存信息组成方案,为固体火箭发动机的贮存寿命评估工作提供支持。 | 刘冬青 孙冰 张建伟 | 2014 | 导弹与航天运载技术2014，，5： | 3 |
| 14 | 结构试验器固体推进剂装药低温加速老化试验研究显示文摘采用低温加速老化试验的方法,依据GJB770B-2005火药试验方法,测试了6%、9%、12%和15%四种不同应变水平的结构试验器在单轴拉伸条件下的最大拉伸强度σm和最大伸长率εm,考察了四种结构试验器中装药推进剂在低温(-28℃)下贮存性能随老化时间的变化趋势。结果表明:在低温应力应变情况下结构试验器中推进剂老化的主要原因是应力损伤。动态力学分析(DMA)试验(频率1 Hz,振幅20μm,测试温度范围-100~80℃,升温速率为3℃·min-1)证实推进剂确已发生损伤。常温拉伸(拉伸速度100 mm·min-1,测试温度(23±2)℃)情况下,推进剂σm逐渐升高,15%应变的结构试验器经过19周低温老化后,σm(0.96 MPa)与初始值(0.74 MPa)相比增加了近30%,εm基本在初始值附近波动;低温快速拉伸(拉伸速度500 mm·min-1,测试温度(-55±2)℃情况下老化后期推进剂σm升高,εm明显下降,15%应变的结构试验器经过19周低温老化后,σm(4.18 MPa)与初始值(3.77 MPa)相比增加了约11%,εm(26.8%)与初始值(37.6%)相比降低近29%。根据试验现象初步分析推进剂在低温应力情况下的老化机理可能是应力/应变作用下的物理损伤,包括网络内聚损伤和固体颗粒与粘合剂界面'脱湿'。 | 曹付齐 李小换 刘志成 李彦丽 韵胜 | 2015 | 含能材料2015，23，7： | 3 |
| 15 | 环境温度对复合固体推进剂贮存老化微观损伤作用机制研究显示文摘目的研究复合固体推进剂在环境温度作用下的微观损伤机制。方法开展复合固体推进剂实验室高温加速老化试验,分析不同损伤程度下的化学官能团和损耗因子的变化规律,综合推断环境温度作用下的微观损伤机制。结果复合固体推进剂在环境温度作用下,氧化剂AP一直不断地分解释放出活性成分,攻击HTPB粘合剂主链,使粘合剂主链初期主要发生交联反应,生成多种氧化产物如过氧化物、醛基、酯基。在老化后期,粘合剂主链开始断链,断链位置应该为R—CO—NH或C=C处,使得R—CO—NH、C=C含量随着老化时间的增加而逐渐降低。结论在环境温度的作用下,复合固体推进剂同时发生氧化交联和分解断链两种反应,但老化初期氧化交联占主导,老化后期主要发生分解断链。 | 魏小琴 龙仕腾 符朝旭 黄波 李红英 张伦武 | 2018 | 装备环境工程2018，15，4： | 2 |
| 16 | 某固体推进剂热加速老化试验与贮存寿命预估显示文摘为研究某固体推进剂的贮存安全性,用恒温加速老化箱对其进行65℃、75℃和85℃老化试验,并采用气相色谱法测定老化不同天数下试验样品中安定剂含量,通过贝瑟洛特(Berthlot)方程式,对30℃条件下的安全贮存寿命进行预估。实验结果表明:在3个老化温度条件下,安定剂含量随老化时间逐渐降低,且温度越高下降越快,符合安定剂在推进剂中长期贮存的规律。按照安定剂含量剩余50%作为寿命终点,预估该推进剂在30℃条件下的安全贮存寿命为53年,表明该型推进剂具有较好的贮存安全性。 | 曲国庆 江劲勇 路桂娥 贾海东 | 2018 | 化工新型材料2018，46，11： | 2 |
| 17 | 交联密度为特征参量的NEPE推进剂贮存寿命评估方法研究显示文摘为探索新的特征参量来预估NEPE推进剂的贮存寿命,采用高温加速老化方法,通过老化样品性能测试,检测老化过程中爆热、力学性能、燃速、有效安定剂含量、热爆炸临界温度、交联密度等参量的变化,并利用Bethelot方程评估NEPE推进剂的贮存寿命。结果表明,NEPE推进剂在高温加速老化过程中爆热、燃速、热爆炸临界温度及有效安定剂含量随老化时间未出现显著变化,最大抗拉强度、交联密度随老化时间显著降低且具有规律性,表明力学性能、交联密度的下降是推进剂的主要失效模式,即力学性能和交联密度可作为特征参量;以交联密度性能下降至85%作为失效终点,评估NEPE推进剂在30℃下的贮存寿命为18.5 a,两种不同特征参量对NEPE推进剂贮存寿命的评估结果基本一致,可为NEPE推进剂贮存寿命研究提供指导。 | 祝艳龙 丁黎 安静 杜姣姣 周静 | 2022 | 固体火箭技术2022，45，1： | 2 |
| 18 | 湿热环境对浇铸改性双基推进剂力学和燃烧性能的影响显示文摘研究了JZSJ浇铸改性双基推进剂在65℃、相对湿度(RH)80%的湿热老化条件下力学性能(表面硬度)和燃烧性能(燃速)的变化规律,并与65℃热老化条件下的性能变化进行了比较。结果表明,在65℃、RH 80%的湿热老化条件下,随老化时间延长,推进剂表面硬度上升,燃速下降;与热老化相比,湿热老化对推进剂硬度和燃速影响显著。分析认为推进剂中硝化甘油(NG)含量的损失是引起推进剂硬度和燃速急剧变化的主要原因,这是由于在湿热老化条件下NG不仅挥发、分解而且会水解所致。 | 张林军 张冬梅 王琼 陈竚 张亚俊 王克勇 | 2013 | 化学推进剂与高分子材料2013，11，2： | 2 |
| 19 | 装药结构试验器设计和低温老化试验研究显示文摘目的探索固体火箭发动机装药低温老化试验方法和机理,为固体发动机寿命预测和延寿提供支撑。方法设计方便取样测试的结构试验器,通过仿真计算确定具有一定应变水平的装药内孔尺寸,开展-10℃和-35℃低温老化试验。老化后首先对结构试验器进行无损检测,再取出药柱制取推进剂标准试样,进行常温和低温快速拉伸力学性能测试。结果设计完成三段连接式结构试验器,既不破坏药柱所承受的应力载荷,又保证取样方便、安全。无损探伤表明,经过低温长期贮存的结构试验器药柱没有产生裂纹和脱粘现象。推进剂的常温力学性能无明显变化,低温的最大抗拉强度有所升高,最大伸长率降低明显,-10℃和-35℃低温老化试验后,最大伸长率分别降低了24%和40%。结论推进剂内部产生了微损伤,承受低温快速应变(对应低温点火冲击状态)能力下降明显,应引起高度关注。 | 李小换 曹付齐 沈欣 李彦丽 韵胜 | 2017 | 装备环境工程2017，14，1： | 2 |
| 20 | 热老化改性双基推进剂拉伸力学性能及强度主曲线显示文摘为探讨老化高固含量改性双基推进剂(CMDB)的准静态拉伸力学性能,在四种温度(323,293,273,253 K)和不同应变率(3.3×10^(-5)、3.3×10^(-4)、3.3×10^(-3)、3.3×10^(-2) s^(-1))条件下,开展了CMDB推进剂单轴拉伸实验;对不同老化时间(0,10,20,35,50,65,80,100 d)的CMDB推进剂试样进行了气相色谱实验,研究了CMDB推进剂老化后的力学性能和中定剂含量的变化。结果表明,老化过程中最大伸长率和中定剂含量呈显著下降趋势,可以作为老化后的CMDB推进剂的失效判据。利用时间温度等效原理(TTSP),得到了CMDB推进剂最大抗拉强度主曲线,建立了老化强度主曲线方程,该方程可以在准静态应变率范围内对不同老化时间的CMDB推进剂的最大抗拉强度进行预估。 | 刘家铭 许进升 陈雄 李辉 范兴贵 | 2021 | 含能材料2021，29，9： | 1 |
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