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| 1 | 曲线滑裂面下有限宽度填土主动土压力计算显示文摘开展了刚性挡墙平动变位模式情况下墙后有限宽度土体破坏试验。试验结果表明,在墙后填土宽度较小情况下,土体破坏面为通过墙踵及某一固定点的曲面,由此基于变分极限平衡法,导得滑裂面曲线的具体方程式为对数螺旋曲线。在此基础上,结合薄层单元法,得到了墙后有限宽度土体的主动土压力合力及土压力强度的分布。与室内观测结果及库仑土压力值的对比表明,该方法相比经典土压力方法更接近于实测值。分析了不同填土宽高比n下的主动土压力分布规律,结果表明,主动土压力随n增加而逐渐增加,但n达到0.55时趋于稳定,因此,该值可作为墙后土体有限宽度的界限值。 | 杨明辉 戴夏斌 赵明华 罗宏 | 2017 | 岩土力学2017，38，7： | 21 |
| 2 | 挡土墙被动土压力的库仑统一解显示文摘基于极限平衡理论,视墙后填土为服从Mohr-Coulomb屈服准则的理想弹塑性材料,指出库仑土压力理论存在的一些缺陷,明确提出极限土压力是由墙后塑性土体产生,并假定塑性区的一族滑移线为直线即平面滑裂面,建立了更为完善的滑楔分析模型,求解了在一般情况下考虑黏性土作用的挡土墙被动土压力、滑裂面土反力以及它们的分布。经典库仑和朗肯被动土压力为其特例。 | 彭明祥 | 2008 | 岩土工程学报2008，30，12： | 16 |
| 3 | 挡土墙后曲面滑裂面下黏性土主动土压力计算显示文摘为了研究挡土墙后土体滑裂面的形状并计算土压力,建立了挡土墙后黏性填土滑动楔体达到极限平衡状态时的静力平衡方程.采用变分学方法求解滑裂面曲线方程和主动土压力的计算公式,得到土体滑裂面曲线为一对数螺旋线.将主动土压力计算值与库仑主动土压力、工程实测值分析对比.结果表明,计算所得的主动土压力值比广义库仑理论的计算值大5.37%,且与工程实测值较为接近.最后分析了挡土墙及墙后填土各参数对曲面滑裂面下的主动土压力值的影响,可知填土的黏聚力和内摩擦角是影响土压力值的关键参数. | 王奎华 马少俊 吴文兵 | 2011 | 西南交通大学学报2011，46，5： | 11 |
| 4 | 考虑合力作用点位置的主动土压力计算显示文摘从滑动土体整体静力平衡方程出发,推导了坡面起伏,且有不均匀超载,墙背倾斜,黏性填土等一般情况下的主动土压力泛函极值的等周模型。在此基础上,引入拉格朗日乘子,将主动土压力问题转化为确定含有两个函数自变量的泛函极值问题。依据泛函取极值时必须满足的欧拉方程,得到了对数螺旋线的滑裂面函数和沿滑裂面分布的法向应力函数。结合边界条件和横截条件,主动土压力泛函极值问题进一步转化为以两个拉格朗日常数为未知量的函数优化问题。通过算例表明,对于一般土体,在作用点位置系数下界限处,主动土压力最小,滑裂面为平面;随着作用点位置的上移,主动土压力呈非线性增长,相应滑裂面为对数螺旋面,在作用点位置系数上界限处,主动土压力达到最大。在作用点位置系数上下界限处所对应的主动土压力构成的数值范围,包含了各种挡墙变位模式下的主动土压力。通过算例对比分析,采用库仑土压力理论进行的抗倾覆设计存在安全系数偏低的缺点,应该根据主动土压力和作用点位置的区间估计来指导设计。 | 陈建功 胡日成 许明 | 2016 | 工程力学2016，33，11： | 7 |
| 5 | 基于变分法的均质土坡稳定性分析显示文摘在平面应变条件下,从考虑强度折减的滑动土体极限平衡方程出发,推导出一般情况下均质土坡稳定分析的泛函极值等周模型。依据泛函取极值时必须满足的欧拉方程,通过坐标变换对变分问题求解,得到滑裂面函数及其上分布的法向应力函数。对于给定的边界条件及横截条件,土坡稳定问题转化为求解以两个拉格朗日乘子、安全系数和滑裂面一个端点的x坐标为4个未知量的函数极值问题,可以通过数值计算得到最小安全系数及所对应的最危险滑裂面。考虑坡顶拉裂缝,通过算例分析了不同的滑裂面位置及对应的安全系数。通过对ACADS边坡考题算例分析,在不考虑坡顶开裂的条件下,采用该方法的分析结果与依据极限平衡法得到的各裁判答案非常接近,在考虑坡顶开裂时,安全系数略有减小。 | 陈建功 李会 贺自勇 | 2019 | 岩土力学2019，40，8： | 7 |
| 6 | 黏性土挡土墙被动土压力的计算显示文摘在工程中计算挡土墙的被动土压力时,朗肯土压力理论和库仑土压力理论因其简单实用仍得到较多的应用,但两者却存在着一定的局限性,即实际工程很难严格满足其假设条件.应用极限平衡理论,视墙后填土为服从Mohr-Coulomb屈服准则的理想弹塑性材料,假定挡土墙任意深度对应的滑移楔同时达到极限平衡条件,建立一个计算有荷载作用时黏性回填土挡土墙被动土压力的新方法.该方法不受传统朗肯理论和库仑理论较为苛刻的假设条件的限制,且能够给出土压力随深度的非线性分布特征,在实际工程应用中具有普遍的适用性. | 马崇武 | 2016 | 兰州理工大学学报2016，42，1： | 6 |
| 7 | 挡土墙上被动土压力的变分求解方法显示文摘基于滑楔体整体极限平衡方程,根据变分法原理推导了被动土压力泛函极值的变分模型,并引入拉格朗日乘子,将等周变分模型转化为含有两个函数自变量的泛函极值模型。依据欧拉方程、边界条件和横截条件,得到了滑裂面函数和滑裂面上的应力函数,函数泛函极值模型转化为两个未知量的函数优化模型。算例表明,对于一般土体,在作用点位置系数下界限处,滑裂面呈现对数螺旋曲面,此时被动土压力最小;当作用点位置上移时,被动土压力呈非线性增长,在作用点位置系数上界限处,滑裂面为平面,被动土压力达到最大,与库仑土压力理论解完全一致,但作用点在墙体的相对位置并非在墙高的1/3处。结果表明,被动土压力大小和作用点位置受坡面的起伏和坡面超载的不均匀性影响比较明显。 | 赵国 陈建功 | 2019 | 土木与环境工程学报(中英文)2019，41，2： | 4 |
| 8 | 滑裂面形状对挡土墙主动土压力的影响显示文摘滑裂面的准确选取对挡土墙稳定性分析有重要影响.基于塑性极限分析理论,分别推导了直线和对数螺旋线滑移模式下挡土墙主动土压力的计算公式,通过算例对比分析研究了平面滑裂面和对数螺旋滑裂面主动土压力的特点.研究结果表明:直线滑裂面为对数螺旋滑裂面的一种特例,随着滑裂面曲率增大,主动土压力合力作用点逐渐上移,主动土压力合力略有增加,但对墙趾的弯矩显著增加,不利于挡土墙稳定性;挡土墙各参数对直线滑裂面主动土压力合力作用点有不同影响,随着填土内摩擦角、挡墙倾角、填土倾角的增大而上移,随着墙土间摩擦角、黏聚力与容重挡土墙高度的乘积之比的增大而下移,合力作用点位置大致在0.2~0.4 倍墙高处,说明主动土压力的非线性分布.研究结果对准确选取滑裂面形状计算挡土墙主动土压力有实际工程应用价值. | 徐杨 阎长虹 姜玉平 许宝田 | 2015 | 煤田地质与勘探2015，43，4： | 4 |
| 9 | 基于对数螺旋组合面的黏性土被动土压力数值解显示文摘【目的】针对对数螺旋组合面图解法计算被动土压力过程繁琐和精度低的问题,探讨其数值计算方法,以提高计算精度,方便工程应用。【方法】基于对数螺旋组合面法的基本原理,运用数学、力学手段,推得了可用于编程试算的黏性填土挡土墙的被动土压力计算公式,并用实际算例对公式进行了检验。【结果】算例分析表明,基于库仑理论的计算值明显大于研究所建方法的计算结果,其差值随着填土的内摩擦角φ、黏聚力c及填土与挡墙之间的外摩擦角δ的增大而增大,而随着墙背倾角ε的增大而减小。【结论】对数螺旋组合面比较切合工程实际,采用研究建立的方法计算被动土压力,可优化工程设计,降低工程造价。 | 胡晓军 吴延枝 | 2011 | 西北农林科技大学学报(自然科学版)2011，39，5： | 4 |
| 10 | 基于模型不确定的挡墙土压力计算显示文摘基于模型不确定性土压力问题,从滑动土体整体静力平衡方程出发,推导了一般情况下土压力泛函极值等周模型,包含了主动和被动极限状态两种情况。通过引入坐标变换对土压力变分问题进行求解,得到了滑裂面函数和沿滑裂面分布的法向应力函数,将土压力的求解进一步转化为以两个拉格朗日常数为未知量的函数的极值问题。在函数Ф随作用点位置系数ξ的变化曲线中,可以找到一段Ф=0的水平直线段,此直线段即为合理作用点位置系数范围,由此可以确定对应的土压力范围。通过算例对主动和被动两种情况予以说明。计算表明,作用点位置系数存在上下界限值,且分别对应土压力最大值和最小值及对应的滑裂面。土压力的大小和作用点位置依赖于挡墙变位模式,作用点位置系数上下限处所对应的土压力构成的数值范围,包含了各种挡墙变位模式下的土压力。通过本文提出的方法可以得到挡墙不同变位模式下,土压力大小和作用点位置的区间估计,以便为工程设计人员选用。 | 陈建功 张海权 许明 赵鑫曜 杨泽君 | 2017 | 岩土工程学报2017，39，4： | 3 |
| 11 | 矿山边坡止水帷幕被动土压力及其影响因素研究显示文摘采用理论分析的方法,以经典土压力理论为基础,推导出矿山边坡开挖工况下地下连续墙止水帷幕矿坑侧的被动土压力解析式,并给出了滑裂面倾角确定方法及被动土压力强度沿地下连续墙止水帷幕深度分布的计算式。通过算例分析可知:在矿山边坡削坡的工况下,地下连续墙矿坑侧地层滑裂面倾角与未削坡工况时有所不同,边坡滑裂面倾角由未削坡时向上倾变为向下倾(削坡工况),被动土压力显著减少,这一变化对地下连续墙的受力条件是非常不利的;地下连续墙墙深、边坡系数、地下连续墙矿坑侧边坡平台宽度等3个参数对地下连续墙矿坑侧被动土压力有一定影响,改变上述3个参数均可实现地下连续墙矿坑侧被动土压力的调整。研究成果对矿山边坡地下连续墙止水帷幕及类似工程的结构计算具有重要的参考价值。 | 杨艳青 高永涛 | 2020 | 矿业研究与开发2020，40，9： | 1 |
| 12 | 刚性挡土墙粘性填土被动土压力简化计算显示文摘利用水平条分法计算刚性挡土墙粘性填土的被动土压力,得到了刚性挡土墙粘性填土时被动土压力的非线性分布表达式且计算模型满足切应力互等定理。根据摩尔-库仑准则得到侧压力系数的计算公式,并且得到了被动土压力合力的简便公式。通过两种计算模型讨论了土条带间切应力增量对被动土压力影响。将计算结果与现有经典理论进行对比分析,结果表明:当挡土墙墙背光滑且无均布荷载时该文计算公式退化为Rankine公式,当填土为无粘性土时,该文方法所得结果与考虑土拱效应的经典文献结论趋于一致,并且与现有的试验结论保持一致。 | 彭俊国 朱彦鹏 | 2022 | 工程力学2022，39，5： | 1 |
| 13 | 直立挡土墙土压力研究显示文摘基于库伦土压力墙后填土滑动楔体的极限平衡理论,建立滑动楔体上微元体的平衡方程,考虑水平力和竖向力的平衡条件,推导出适用于黏性土的主、被动土压力计算公式。该公式可以充分考虑滑裂面上黏聚力以及墙土间黏着力对土压力的影响,并且公式形式简单,易于计算。通过多个实例验算,计算结果与规范建议值和实测值相近,表明文中推导的公式合理可行,对工程具有一定的指导意义。最后分析了墙背摩擦角、墙土黏着力以及填土内摩擦角对挡土墙土压力的影响。 | 吴诗阳 李文轩 | 2017 | 中国港湾建设2017，37，1： | 1 |
| 14 | 一种特殊边坡的变分法计算分析显示文摘变分原理已广泛应用于许多工程力学分析中,但在边坡分析中应用较少。通过一个特殊边坡的应力分析算例,将变分方法引入边坡分析中,为类似边坡分析稳定性计算开辟了新途径。根据已知的位移边界条件,找到了适合的位移分量函数,用瑞次法求解,从而计算出边坡内部土体的位移场和主应力场。由变分计算结果得到主应力σ1和σ3,结合摩尔-库伦强度准则,计算出该边坡的滑移面为椭圆弧。 | 李示波 黄志安 朱小波 | 2010 | 矿业研究与开发2010，30，1： | 0 |
| 15 | 采动区不同滑裂面下框架桥墙体被动土压力研究显示文摘为了揭示采动区下沉盆地压缩区框架桥侧墙采用不同滑裂面计算被动土压力的差异,采用fminbnd函数对平面滑裂面以及圆弧组合滑裂面墙体被动土压力进行编程求解,得到如下结论:(1)当墙高相同时,外摩擦角为φ/2,按照圆弧组合面计算被动土压力值要小于按照平面计算值,且随着墙高H的增大而增大;(2)当滑裂面相同时,随着外摩擦角的增大,被动土压力也随之增大;当外摩擦角δ<5φ/12时,滑裂面按照圆弧组合面计算被动土压力值要大于按照平面计算所得值,当外摩擦角δ≥5φ/12时,前者要小于后者;(3)当滑裂面相同时,外摩擦角为φ/2,随着墙体倾角α的增大,被动土压力值随之减小,当墙体倾角α相同时,滑裂面按照圆弧组合面计算被动土压力值要小于按照平面计算所得值。 | 窦国涛 徐量 于文杰 丁新 | 2022 | 郑州航空工业管理学院学报2022，40，5： | 0 |
| 16 | 基于对数螺旋滑裂面的有限宽度土体被动土压力计算方法显示文摘基于半无限空间假定的经典朗肯和库仑土压力理论无法准确求解有限宽土体的被动土压力.为了求得不同宽度及墙土摩擦角影响下的被动土压力,首先,基于对数螺旋滑裂面假定,建立大主应力与滑裂面的耦合关系,结合应力莫尔圆导出了滑裂面与两侧墙体的夹角,提出了有限宽度土体的滑裂面控制方程;然后,通过对滑动土楔薄层单元应力分析,推导出被动土压力的大小和分布表达式;最后,采用离散元软件对不同宽度填土进行单侧挡墙平动模式下的被动土压力试验模拟,结果表明,所提出计算理论与数值模拟结果基本一致.该方法求解形式简单,具有很好的工程应用价值. | 林彤 李明广 陈锦剑 | 2022 | 力学季刊2022，43，1： | 0 |
| 17 | Calculation of passive earth pressure of cohesive soil based on Culmann's method显示文摘Based on the sliding plane hypothesis of Coulumb earth pressure theory,a new method for calculation of the passive earth pressure of cohesive soil was constructed with Culmann's graphical construction.The influences of the cohesive force,adhesive force,and the fill surface form were considered in this method.In order to obtain the passive earth pressure and sliding plane angle,a program based on the sliding surface assumption was developed with the VB.NET programming language.The calculated results from this method were basically the same as those from the Rankine theory and Coulumb theory formulas.This method is conceptually clear,and the corresponding formulas given in this paper are simple and convenient for application when the fill surface form is complex. | Hai-feng LU Bao-yuan YUAN | 2011 | Water Science and Engineering2011，4，1： | 0 |
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