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| 1 | 重金属工业污染场地固化/稳定处理研究进展显示文摘目前在发达国家,固化/稳定处理技术已被广泛应用在重金属工业污染场地的修复工程中,而在国内则不多见。通过文献回顾,对重金属-土-胶结物的相互作用机制进行了综述,对比了各种标准淋滤试验参数,总结了国内外对固化重金属污染土性能的评价标准。同时论述了固化污染土的无侧限抗压强度的影响因素,并归纳了有关固化污染土溶出特性、耐久性及长期性状的国内外研究成果。针对国内已有研究现状,建议在制定国内重金属工业污染土修复技术标准时,需要明确固化污染土的最小强度要求,并制定相应的动态和半动态淋滤试验规范。 | 杜延军 金飞 刘松玉 陈蕾 张帆 | 2011 | 岩土力学2011，32，1： | 119 |
| 2 | “泥科学与应用技术”的提出及研究进展显示文摘随着社会经济的发展,以淤泥、污泥为代表的各种泥状物产量巨大,接近于城市垃圾的数量。而各种泥的性状及污染物种类非常复杂、多样,经济、安全地进行各种泥的处理和利用已经成为一个重要的问题。各种泥状物虽然种类不同、成分各异,但具有很多共同的物理、化学性质。在处理方面也具有以脱水为主的减量化、以污染物稳定为主的无害化、以改变性质后进行利用为主的资源化的途径上的一致性。此外,泥所具有的一些特殊性质也能够被利用来解决一些特殊的问题。长期以来,各种泥的科学研究和处理技术分布在各行各业,使用的概念、指标不能统一,技术和方法隔离发展,影响了对于泥的基础理论和技术的发展。针对这些问题,提出了建立'泥科学与应用技术'的学科方向,对于泥的主要种类和问题,处理泥中所遇到的热点问题以及几个典型的研究进行了综述,为解决泥的问题进行了分析和总结。 | 朱伟 闵凡路 吕一彦 王升位 孙政 张春雷 李磊 | 2013 | 岩土力学2013，34，11： | 72 |
| 3 | 以膨润土为辅助添加剂固化/稳定化污泥的试验研究显示文摘针对传统以水泥固化污泥,带来的水泥用量大与固化体的浸出液pH过高等问题,提出了以膨润土为添加剂辅助水泥固化/稳定化污泥的思路.通过开展无侧限抗压强度试验、毒性浸出试验,测量掺入膨润土后污泥固化体的强度、重金属浸出率、浸出液COD及pH值,研究该固化/稳定化方法的效果.结果表明,膨润土的掺入极大地提高了固化体的抗压强度,将掺入量为0.4(相对污泥的质量比)的水泥一半用膨润土替代时,固化体的强度提高了6左右.体积安定性也能够满足要求.随膨润土掺入量增加,固化体中锌、铅的浸出率与浸出液的pH值呈现不断减小的趋势,锌与铅的浸出率分别由6.9%下降至0.25%,9.6%下降至5%,pH值由12.3下降至12.1.在强碱条件下及烘干或风干条件下,铜会随着有机物的分解而析出,从而增加铜的浸出率,而膨润土的加入能弥补水泥造成的强碱环境及风干或烘干过程对固化污泥中铜的稳定产生的不利影响. | 朱伟 林城 李磊 大木宜章 | 2007 | 环境科学2007，28，5： | 56 |
| 4 | 水泥固化重金属污染土干湿循环特性试验研究显示文摘水泥固化/稳定法是修复污染土地基的常用方法,修复后的固化土在外界环境干湿循环作用下的稳定性如何是事关修复成败的关键所在。通过系统的室内试验,着重研究了水泥固化Pb2+、Zn2+污染土在干湿循环作用下的强度特性、淋滤特性以及微结构变化规律,揭示了水泥固化重金属污染土的微观作用机制。试验结果表明,固化土体的强度及淋滤特性随着水泥掺量的增加得到了显著改善。固化重金属污染土的无侧限抗压强度随干湿循环次数的增加先增大,达到峰值后,随干湿循环次数的继续增大而减小。污染物掺量较低时,重金属离子的滤出浓度在干湿循环作用初期略有降低,此后则有所增加,但变化幅度较小;高污染物掺量时,滤出液中的重金属离子浓度较高,且随着干湿循环次数的增加而不断增大。低污染物掺量下,水泥对Pb2+及Zn2+固化效果相差不大;高污染物掺量下,水泥对Zn2+的固化效果较好。经过干湿循环作用后的固化土的扫描电镜试验结果与与其宏观力学及淋滤特性指标变化规律一致,从微观角度揭示了固化土工程性质的变化机制。 | 查甫生 刘晶晶 许龙 崔可锐 | 2013 | 岩土工程学报2013，35，7： | 44 |
| 5 | 干湿循环条件下固化污泥的物理稳定性研究显示文摘针对采用水泥和膨润土为固化材料处理的污水厂污泥为研究对象,采用干湿循环试验测量了在水分强烈变化下固化体的质量、体积、含水率及强度等参数的变化情况,进而评价固化污泥的干湿耐久性。结果表明,水泥的掺入是提高固化体干湿耐久性的主要因素,但要达到一定的掺入量才能发挥作用。膨润土对固化体的干湿耐久性影响呈现两面性,适当地掺入膨润土有利于干湿耐久性的形成,而过多地掺入膨润土反而不利于干湿耐久性的形成。在水泥掺入质量比小于或等于0.4时,干湿循环后固化体相对控制样强度明显提高,但体积显著减小,而水泥掺入质量比大于0.4时,干湿循环后固化体相对控制样强度有所下降而体积基本不变。 | 李磊 朱伟 林城 大木宜章 | 2009 | 岩土力学2009，30，10： | 31 |
| 6 | 处置库污泥工程特性测试研究显示文摘对某填埋场污泥库中取样的污泥进行了岩土工程特性测试,包括有机质含量、含水率、界限含水率、颗粒级配、渗透系数、压缩固结特性及抗剪强度等。试验结果表明,与常规淤泥相比,污泥库中经一段时间降解后污泥有机质含量及含水率较高,平均值分别为45%和520%;污泥在历时2 a的生物降解作用下,污泥含水率、有机质含量沿深度呈较为明显的减少趋势;污泥具有极高的压缩性,压缩系数a100-200高达7 MPa-1;污泥的固结表现为非线性大变形特性,其固结系数在10-5~10-6cm2/s,比淤泥低1~2个数量级,固结系数随压力的增加而显著减少;污泥的抗剪强度参数较小,其黏聚力为0,内摩擦角为14.7°。有机质含量高是污泥高含水率、高液塑性指数、高压缩性,低渗透性、低固结系数及低抗剪强度的本质原因。以上成果可为污泥库的固化处置、稳定分析等提供必要的参数。 | 冯源 罗小勇 林伟岸 詹良通 柯瀚 陈云敏 | 2013 | 岩土力学2013，34，1： | 27 |
| 7 | 微生物对固化/稳定化污泥长期强度的影响研究显示文摘固化/稳定化污泥中的微生物通过降解其中的有机质获得能量,同时产生有机酸和无机酸,酸能够分解固化/稳定化处理过程中生成的水化产物,对固化/稳定化污泥的强度产生影响。针对这种问题采用生物反应器强化微生物活性,获得反映微生物活动的有机质降解动力学模型,同时建立有机质降解量同强度损失量之间的关系。通过上述模型和关系可以评价微生物活动对固化/稳定化污泥强度的影响。研究结果表明,微生物对固化/稳定化污泥强度存在一定影响,随着固化/稳定化处理水平的提高,这种影响在逐渐减小。 | 李磊 朱伟 吉顺健 郑修军 | 2008 | 岩土工程学报2008，30，12： | 24 |
| 8 | 污泥固化/稳定化技术现场试验研究显示文摘固化/稳定化技术能够解决污泥处理处置中的难题,是一种高效、经济的污泥处理处置技术。但是目前对于固化/稳定化处理设备以及运行工艺方面缺少研究,对现场处理后的效果也缺少相应的评价。结合苏州甪直污水处理厂污泥固化/稳定化处理现场中试试验的需要,研制了一套污泥固化/稳定化处理设备,采用自主研发的固化/稳定化材料开展了污泥固化/稳定化处理的现场试验。现场研究的结果表明,所研制的设备及工艺能够满足污泥固化/稳定化处理的要求,处理后的污泥能够进入填埋场进行安全填埋。 | 朱伟 吉顺健 李磊 郑修军 | 2009 | 环境科学与技术2009，32，5： | 21 |
| 9 | 基于骨架构建的污泥脱水/固化研究进展显示文摘从现阶段污泥处理与处置存在的问题出发,通过介绍目前污泥可脱水性的研究现状,阐述了基于骨架构建体的污泥脱水及污泥固化技术在污泥处置方面应用的研究现状,提出了污泥调理脱水与固化处置一体化技术在污泥处理与处置方面的应用前景。 | 时亚飞 杨家宽 李亚林 刘欢 毛苇 侯海攀 李野 何姝 | 2011 | 环境科学与技术2011，34，11： | 21 |
| 10 | 温度对污泥与底泥烧结陶粒性能的影响显示文摘研究了温度对污泥与底泥烧结制备陶粒的主要性能(抗压强度、吸水率、比表面积和密度)的影响,并结合电镜扫描(SEM)和热重红外(TG-FTIR)分析对温度影响陶粒的膨胀特性和孔隙结构的机理进行分析。研究发现,随着烧结温度的升高,陶粒比表面积和吸水率降低,而抗压强度和表观密度有所提高。SEM分析表明,温度对烧结体内部形态影响显著:800℃时烧结体呈现出松散堆积状态,1 000℃时陶粒开始产生液相,1 050℃时烧结体出现大量液相,并且陶粒中有非常丰富的气孔。TG-FTIR分析表明,有机物所发生的分解产气反应只能起到轻质化的作用,并不能使陶粒膨胀;1 000℃以上发生产气反应的主要是铁的化合物和固定碳,污泥中有机物形态存在的碳有利于将碳元素保留到陶粒高温烧结阶段,这一过程使得铁的化合物得以与碳元素发生产气反应,对陶粒多孔结构起到重要作用。 | 徐振华 刘建国 宋敏英 张志飞 | 2013 | 环境工程学报2013，7，5： | 18 |
| 11 | 造纸污泥固化/稳定化处理技术研究显示文摘为了能更好地无害化处理造纸污泥,对造纸污泥的固化/稳定化处理技术进行了研究。以水泥、粉煤灰和煤渣作为固化剂对造纸污泥进行固化/稳定化处理。通过抗压强度评价污泥固化块的力学性质;并对固化块浸出液的COD浓度与重金属质量浓度进行了检测。当水泥、粉煤灰和煤渣的掺量分别为0.12、0.02和0.10 kg/kg,养护时间为6 d时,固化块抗压强度达到360 kPa。结果表明,水泥和煤渣对提高造纸污泥固化块的抗压强度具有促进作用,而它们与粉煤灰对造纸污泥中的有机质和重金属均具有一定的固化作用。在以上条件下,固化块浸出液中COD浓度约为115.7 mg/L,重金属浓度符合国家标准。经养护后的固化块含水率均保持在35%-40%,符合填埋场的进场标准。 | 李仕文 宁寻安 邓忠良 宋金有 余雅旋 张凝 苏伟健 | 2010 | 环境工程学报2010，4，8： | 17 |
| 12 | 高钙粉煤灰固化重金属污染土的工程性质试验研究显示文摘高钙粉煤灰是燃煤电厂排出的固体废物,其堆放不仅需占用大量土地,而且对周围环境存在严重威胁。通过系统的室内试验,着重研究了高钙粉煤灰固化铅与锌污染土的工程性质,揭示了其作用机制,探讨了利用高钙粉煤灰固化重金属污染土的可行性。试验结果表明,土体受到重金属离子污染后其无侧限抗压强度降低,掺入高钙粉煤灰可提高土体强度,并能抑制重金属离子的滤出;污染物浓度较低时,固化污染土中的Pb^(2+)和Zn^(2+)均能得到有效固化,污染物浓度较高时,Zn^(2+)的固化效果优于Pb^(2+)。干湿循环试验结果表明,高钙粉煤灰固化污染土的强度随干湿循环次数的增加,先增大后减小;固化土体中重金属离子浓度较低时,滤出液中金属离子浓度随干湿循环次数增加而增大;重金属离子浓度较高时,滤出液中金属离子浓度基本保持不变。 | 查甫生 王连斌 刘晶晶 许龙 崔可锐 | 2016 | 岩土力学2016，37，S1： | 13 |
| 13 | 市政污泥固化土填埋处置中的压缩特性研究 | 易进翔 王佩 薛飞 徐菲 | 2016 | 应用基础与工程科学学报2016，24，1： | 11 |
| 14 | 渗滤液浸泡对深度脱水污泥强度和渗透性能的影响显示文摘为探讨深度脱水污泥作为垃圾填埋场覆盖材料在湿润气候区的服役性能,将杭州主城区污水处理厂处理后的深度脱水污泥分别在蒸馏水、渗滤液中浸泡一个月和两个月,测试其强度和渗透特性的变化规律,并与填埋场覆盖层常用的黏性土进行了对比。试验结果表明,相对于一般污泥,深度脱水污泥的无侧限抗压强度较高,但在渗滤液和蒸馏水中浸泡两个月后分别降低5.4%和18.9%。在蒸馏水和渗滤液中浸泡两个月的深度脱水污泥黏聚力有所降低,而有效内摩擦角提高约7.5°;在浸泡水和渗滤液后,脱水污泥的渗透系数提高约3~5倍。该深度脱水污泥应用于填埋场覆盖材料时,其强度达到城镇污水处理厂污泥填埋控制要求。 | 陈萍 林伟岸 占鑫杰 蒋莹玉 | 2013 | 岩土力学2013，34，2： | 8 |
| 15 | 低渗透污染土水动力弥散参数试验研究显示文摘污染土的治理中通常采用降低渗透性的措施来控制其二次污染。通过获得其水动力弥散参数可以对其二次污染进行评价和预测,但是现有的土柱试验以及求解方法不适用于低渗透污染土水动力弥散参数的测定和求解。针对低渗透污染土水动力弥散参数试验和求解的问题,提出采用改进的柔性壁渗透仪测定其污染物的穿透曲线,根据所获得的穿透曲线,采用数值反演的方法计算污染土的水动力弥散参数。结果表明,采用柔性壁渗透仪和数值反演的方法,能够满足低渗透污染土水动力弥散参数测定的需要。 | 李磊 朱伟 屈阳 包建平 | 2011 | 岩土工程学报2011，33，8： | 8 |
| 16 | 含腐殖酸软土的固化试验研究显示文摘深层搅拌法在加固含有腐殖酸的软土时失去了效用,需要添加促进剂来消除腐殖酸的影响.在去除有机质的黏质粉土中加入腐殖酸,研究了经某种液态添加剂改良后的水泥土特性.结果表明,添加剂消除胡敏酸影响的效果最显著,腐殖酸次之;添加剂在水泥质量分数大于10%时才表现出明显的增强效果,在水泥质量分数不变的情况下,仅提高添加剂的质量分数,固化土强度的增幅较小,添加剂相对于水泥的质量分数取0.15%为宜;当水与水泥质量比从0.45提高到0.75时,固化土的强度逐渐降低,但与水泥土相比,水与水泥质量比对固化土强度的影响较小;固化土的后期强度增长明显大于水泥土,当采用该种水泥土添加剂进行工程设计时,可适当考虑后期强度的增长. | 邵玉芳 龚晓南 徐日庆 刘增永 | 2007 | 浙江大学学报(工学版)2007，41，9： | 7 |
| 17 | 固化填埋污泥对Cu^(2+)、Zn^(2+)吸附特征的比较研究显示文摘比较研究了固化填埋污泥对Cu2+、Zn2+吸附特征差异.结果表明,固化填埋污泥对Cu2+、Zn2+的吸附量及吸附率均在pH 3时达最大值;当固化填埋污泥质量浓度为6.0g/L时,其对初始浓度为150mg/L的Cu2+、Zn2+吸附率均可达90%以上.固化填埋污泥对Cu2+、Zn2+的吸附等温式与Henry、Freundlich及Langmiur方程均具有较好的拟合性,且固化填埋污泥分别对Cu2+和Zn2+具有较高的吸附强度和吸附容量.解吸特性研究表明,盐酸仅在pH1时对固化填埋污泥中Cu2+、Zn2+的解吸率达90%以上;随EDTA浓度增加,其对固化填埋污泥中吸附态Cu2+的解吸率显著上升,0.5mmol/L EDTA即可解吸100%的吸附态Cu2+,但对固化填埋污泥中吸附态Zn2+的解吸率仅为10%左右. | 朱维琴 单监利 张志 郭丹 赵由才 | 2011 | 中国环境科学2011，31，9： | 6 |
| 18 | 固化污泥的压缩特性研究显示文摘污泥经固化处理后可进行填埋处置,而固化污泥的压缩特性对其的填埋处置有着重要的影响。针对这种问题,开展了污泥中不同水泥添加量的固化污泥的压缩试验,并对比固化淤泥的压缩试验结果,分析固化污泥的压缩特点和压缩机理。结果表明:污泥的压缩特性有其自身的特殊性,其中主要原因是污泥中含有大量的有机物;固化淤泥的压缩特性具有突出特点是存在结构屈服应力,而固化污泥这样的特点表现的不明显,这是因为固化污泥中的有机物对其压缩性有重要影响;随着压缩的进行,固化污泥的胶结结构不断的被破坏,并进行调整、重组、压密,趋于封闭密实,更紧密的方向发展;有机物引起的结合水膜逐渐变薄,有机物起到的连接作用逐渐加强;结合水膜由厚变薄,颗粒的蠕动阻力逐渐增加;这三个方面不断变化的协同调整,以适应外力的变化,逐渐的抑制了固化污泥的变形。 | 易进翔 李磊 崔猛 薛飞 | 2014 | 科学技术与工程2014，22，27： | 6 |
| 19 | 污泥固化土的重金属污染控制研究显示文摘通过固化技术将污泥转化为可以再生资源利用的土材料是目前污泥处理处置领域的一项新型技术,但是污泥固化土在资源化利用过程中存在着重金属的二次污染风险。将污泥固化土的重金属污染控制问题归结为源项控制反问题和参数优化问题,提出了污泥固化土污染控制的技术方案,保证进入环境的重金属浓度不超过环境阈值。 | 李磊 朱伟 张春雷 | 2009 | 长江科学院院报2009，26，B10： | 6 |
| 20 | 不同填埋污泥对Cu^(2+)、Zn^(2+)吸附特性差异研究显示文摘比较研究了直接填埋污泥A和固化填埋污泥B对Cu2+、Zn2+吸附、解吸规律及吸附动力学行为.结果表明,污泥A及污泥B对Cu2+、Zn2+的吸附等温线均与Freundlich和Henry方程具有较好的拟合性,且污泥A和污泥B分别对Cu2+和Zn2+具有较强的吸附固定能力,10~20g·L-1的污泥A对初始浓度为128mg·L-1的Cu2+及5g·L-1的污泥B对初始浓度为128mg·L-1的Zn2+的吸附率均可达95%.随着外源Cu2+、Zn2+浓度的增大,2种污泥对Cu2+、Zn2+的解吸率均逐渐减小,且以污泥A对Cu2+的解吸率和污泥B对Zn2+的解吸率相对最小.2种污泥对Cu2+、Zn2+的吸附均符合一级动力学方程,且污泥A和污泥B分别对Cu2+和Zn2+的吸附速率相对较高.红外光谱特征分析表明,脂肪酸或芳香酸中的COO-和硅酸盐中的Si—O是污泥A吸附Cu2+的主要活性基团,而脂肪醇中的—OH和金属氧化物中的Me—O是污泥B吸附Zn2+的主要活性基团. | 朱维琴 张志 加紫薇 廖力 郭丹 赵由才 | 2010 | 环境科学2010，31，7： | 5 |
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