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| 1 | 矿渣在尾砂胶结充填中的应用与研究进展显示文摘普通硅酸盐水泥在尾砂胶结充填中被广泛使用,但存在两个问题:水泥生产过程能耗高,需要大量不可再生资源、CO2排放量大;充填成本高,灰砂比可调范围窄,适应性差。为消除该影响,可采用工业副产品粒化高炉矿渣,辅以少量激发材料形成不同类型固化剂以取代水泥固化尾砂。该类固化剂水化所需碱度低,形成的水化硅酸钙在钙硅比上比普通硅酸盐水泥低,因而其强度和稳定性优异,同时可形成水滑石等产物填充结构孔隙;此外,还能因地制宜调整固化剂配方,固化剂性价比高,可在满足充填需求的同时提高对尾砂的适应性和固化效率。 | 邓晓轩 纪宪坤 田均兵 杨欣华 王明远 | 2016 | 材料导报2016，30，5： | 17 |
| 2 | 粒化高炉矿渣微粉固化淤泥质土的动力特性及微观机理显示文摘采用不同掺量的粒化高炉矿渣微粉(GGBS)对淤泥质土进行固化处理,利用动三轴试验,确定GGBS的最优掺量,并分析最优掺量固化土在不同围压下的动强度、动弹性模量和动阻尼比的变化规律,最后利用SEM和EDS分析固化土的微观结构和元素变化,揭示其固化机理。结果表明,当GGBS掺量为20%(质量分数,下同)时,固化土动强度呈台阶式增大,20%为最优掺量。20%掺量固化土动强度是淤泥质土的2~4倍,增大45~60 kPa,动弹性模量最大值是淤泥质土的3~4倍,动阻尼比相对减小,100 kPa和150 kPa围压下动阻尼比减小尤为明显。SEM照片显示,20%GGBS掺量的固化土颗粒成团聚状,颗粒间的孔隙大大降低,土体变得相对致密。EDS能谱显示,大量的Ca^(2+)发生离子交换团粒化作用,从而增强了土颗粒之间的结合力,土颗粒的内摩擦角变大,土体的强度也随之提高。 | 乔京生 王旭影 王冠泓 赵建业 | 2021 | 硅酸盐通报2021，40，7： | 15 |
| 3 | GGBS及其激发剂固化合肥湖积软土的试验研究显示文摘将CaO和石膏作为激发剂掺入粒化高炉矿渣微粉(GGBS)制备GGBS+CaO+石膏固化黏土,通过无侧限抗压强度试验研究固化黏土的强度变化规律,基于正交试验确定GGBS、CaO和石膏三掺量的最佳配合比。研究表明:单掺GGBS对软土有一定的固化效果,但固化速度慢、效果差;将CaO、石膏和GGBS混合后固化效果明显,固化土3d(天)即可形成一定强度。养护28d后,固化黏土最大强度可以达到2.9MPa;利用极差分析得出石膏掺量变化对抗压强度的影响最大,GGBS次之,CaO影响最小;GGBS、CaO和石膏三掺量固化黏土最佳配合比分别为11%、3.5%和5%。上述研究成果为在合肥滨湖地区应用矿渣类软土固化剂提供了理论依据。 | 邵艳 邢维忠 魏源 | 2015 | 实验力学2015，30，3： | 13 |
| 4 | 电石渣激发钢渣-矿渣固化淤泥质土的试验研究显示文摘钢渣和矿渣是常见的两种工业废渣,大量堆放且资源化利用困难。以钢渣粉和矿渣粉为基础材料,电石渣粉作为激发剂,可对淤泥质土进行固化处理。通过开展无侧限抗压强度试验,分析固化淤泥质土的强度特性和应力-应变关系,利用X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)等微观测试,探索电石渣激发钢渣-矿渣固化淤泥质土的作用机理。结果表明,电石渣粉质量掺量为6%时,电石渣-钢渣-矿渣固化淤泥质土无侧限抗压强度最大,28 d固化淤泥质土强度与同龄期水泥土相当,且具有较好的延性。电石渣可以提供碱性环境和大量钙离子,有效激发钢渣和矿渣的水化活性,促进C-S-H凝胶的大量生成,同时促进离子交换和团粒化作用,使固化淤泥质土强度显著提高。 | 王旭影 乔京生 赵建业 蔡田明 梁晨达 | 2022 | 硅酸盐通报2022，41，2： | 12 |
| 5 | 高硫尾砂胶结充填试验研究显示文摘普通硅酸盐水泥广泛用于高硫尾砂的胶结充填,但因硫酸盐侵蚀会导致充填体早期强度低而后期膨胀、开裂以及强度倒缩。本研究以矿渣为主要材料辅以少量激发剂配制成KL固化剂取代水泥固化高硫尾砂,相同条件下,试样7d和60d强度是水泥试样的2.3倍和6.0倍,早期强度高,后期强度不倒缩。KL固化剂中的低碱环境使得适量钙矾石在早期形成,不破坏水化硅酸钙凝胶结构,还能充当骨架降低孔隙率使试样更密实。综上可知,与水泥相比,KL固化剂固化高硫尾砂具有更好的强度和耐久性。 | 田均兵 陈昌礼 邓晓轩 纪宪坤 | 2016 | 中国矿业2016，25，4： | 10 |
| 6 | 水泥-磨细矿渣固化滨海盐渍土强度及机理显示文摘用水泥和磨细矿渣制作复合固化剂,来加固滨海盐渍土.测试滨海盐渍加固土(以下简称加固土)7、28、90d龄期的无侧限抗压强度,并结合加固土烧失量、固结物含量、X射线衍射(XRD)仪、热 重 差示扫描量热(TG-DSC)法和扫描电子显微镜(SEM)探究其加固机理.结果表明:水泥-磨细矿渣复合固化剂的加固效果明显优于单掺水泥或磨细矿渣,且当磨细矿渣掺量为0%~75%时,加固土7、 28d 无侧限抗压强度随磨细矿渣掺量增大而逐渐增强,最高可达6.0、10.0MPa;当磨细矿渣掺量为25%~100%时,90d龄期时加固土强度均达到11.5MPa以上,远高于单掺水泥加固土强度;加固土强度与其固结物含量呈正相关,而与其烧失量相关性不强.加固土28d龄期SEM照片显示,复合固化剂的水化产物与盐渍土结合较好,致密性明显优于单掺水泥或磨细矿渣;固结物是加固土强度的主要来源,其由固化剂水化产物及其黏结的土颗粒构成,受水化产物数量和团粒化作用共同影响. | 赵庆新 才鸿伟 安赛 刘继中 | 2020 | 建筑材料学报2020，23，3： | 8 |
| 7 | 碱矿渣胶凝材料的固砂特性及抗硫酸盐侵蚀性能显示文摘碱激发注浆材料作为一种路基、基础加固的环保胶凝材料,其水化产物中不仅没有氢氧化钙,而且部分水化产物还具有吸附硫酸根离子的效果,因而碱激发注浆材料抗硫酸盐侵蚀效果优异,具有广阔的应用前景。本研究对比分析了氧化镁激发矿渣(GGBS-MgO)、氧化钙激发矿渣(GGBS-CaO)与水泥(PC)三种材料固结砂的固结特性及抗硫酸盐侵蚀性能,通过外观、无侧限抗压强度、质量变化率、物相与微结构变化揭示了其抗硫酸盐侵蚀的机理。结果表明:CaO激发可以获得相对更高的pH值,有利于矿渣中玻璃体内O-Si-O、O-Al-O键的断裂,形成更多的水化产物,从而具有更好的固结特性。与水泥固结砂相比,GGBS-MgO、GGBS-CaO固结砂的28 d无侧限抗压强度分别提升了42.2%和101.2%。在5%(质量分数)Na 2SO 4溶液中浸泡150 d时,PC组中氢氧化钙被消耗形成钙矾石和大量石膏等腐蚀产物,引起试件明显开裂,孔隙率增长82.8%,无侧限抗压强度仅为0.41 MPa;而GGBS-MgO、GGBS-CaO则在硫酸盐的持续激发下继续水化,并能吸附侵入的硫酸根离子形成类水滑石,强度持续增长,抗硫酸盐侵蚀性能明显提高。 | 孙道胜 叶哲 刘开伟 王爱国 管艳梅 陈东 | 2020 | 材料导报2020，34，10： | 7 |
| 8 | 基于高炉渣的土壤重金属稳定/固化剂显示文摘通过测定土壤中重金属有效态降低量、正交实验法和扫描电镜方法,研制一种以高炉渣为主要原料的土壤重金属稳定/固化剂。研究结果表明:随着基础配方稳定/固化剂HMS-1的添加量的增加,修复土壤有效态重金属质量分数均降低越多,当HMS-1与土壤的质量比为1:4,液固比为0.28:1 L/kg,室温下养护7 d,有效态锌、镉和铅的质量分数分别降低40.23%,56.68%和48.33%。在HMS-1的基础上,采用正交实验,优化了HMS-1各组分配比,优化后的固化剂命名为HMS-2,即高炉渣、添加剂、石灰石和激发剂的质量分数比等于65:15:2:15。用HMS-2修复土壤,在添加量、液固比、养护温度不变的条件下养护90 d,修复土壤的p H接近原土壤,有水化产物低钙硅质量比的C—S—H凝胶生成,土壤内部结构致密,有利于吸附或共沉淀、包裹和固化重金属,有效态锌、镉和铅的质量分数分别降低了64.08%,66.37%和57.15%。 | 何哲祥 肖威 李翔 | 2017 | 中南大学学报(自然科学版)2017，48，7： | 5 |
| 9 | 基于Box-Behnken法的合肥湖积软土固化配方优化的试验研究显示文摘选择CaO和纯碱作为激发剂掺入GGBS(粒化高炉矿渣微粉)制备GGBS+CaO+纯碱固化合肥湖积软土,通过无侧限抗压强度试验研究固化黏土的强度变化规律。以GGBS、CaO和纯碱的掺量作为影响因子,以7d和28d固化土的无侧限抗压强度作为响应值,基于Box-Behnken法确定3种外添剂的最佳配合比。研究表明:GGBS掺量的变化对强度响应影响最大,且其敏感程度随龄期的增大而增大;而对于CaO和纯碱,情况则相反。养护7d后,各因素对强度的线性效应和曲面效应均显著,CaO与纯碱的交互作用显著;养护28d后,GGBS与纯碱的交互作用显著。最终得出:GGBS、CaO和纯碱三掺量固化黏土最佳配比分别为13.08%、4.89%和1.25%;在最佳配合比下,7d和28d的预测强度分别达到550.904kPa和665.953kPa。最后对实测值与预测值进行了对比分析。研究成果可为在合肥滨湖地区应用矿渣类软土固化剂提供理论依据。 | 邵艳 孙本状 周冬青 朱保涛 | 2017 | 实验力学2017，32，2： | 4 |
| 10 | 高含水率软土固化剂材料的性能研究显示文摘以上海高含水率的淤泥质粉质黏土为研究对象,通过试验方法分析不同固化剂的固化性能。试验中采用石灰、石膏、矿渣微粉、超细水泥等部分替代水泥以组成不同配比的固化剂,以固化软土的UCS为主要指标,研究不同配比固化剂对高含水率软土早期固化效果和破坏特点。研究结果表明:(1)当高含水率软土中固化剂总掺入比为20%时,超细水泥对固化土的抗压强度性能影响最大;(2)随着超细水泥掺量的增加,固化软土抗压强度逐渐增大,但对于含水率50%的固化土由于二次水化反应的不充分抗压强度增长缓慢,超细水泥掺量存在一定的阈值。 | 刘秀秀 吴俊 | 2019 | 湖南文理学院学报(自然科学版)2019，31，1： | 3 |
| 11 | GGBS固化土在不同龄期下的无侧限抗压强度研究显示文摘湖积软土在合肥滨湖新区较为常见,进行工程建设时需要充分考虑湖积软土影响,对其采取科学化的固化处理。以GGBS(Ground Granulated Blastfurnace Slag,粒化高炉矿渣)作为固化剂固化合肥湖积软土,通过对合肥滨湖地区软土进行物理力学试验,并将不同掺入比(8%GGBS,14%GGBS)的GGBS固化土养护不同龄期(3d,7d,28d)后测其无侧限抗压强度,分析GGBS固化土在不同养护龄期下其无侧限抗压强度的变化规律。结果表明GGBS的加入使得固化土的抗压强度有了显著的提高,并且在一定范围内随着GGBS掺入比的提高、养护时间的增加,其抗压强度也会大大提高。 | 李雨霏 左双英 | 2019 | 土工基础2019，0，4： | 2 |
| 12 | 水泥—碱渣加固软土试验研究显示文摘碱渣是一种工业废弃物,与水泥一样可用来加固软土地基,配制不同比例的水泥碱渣对软土进行加固,养护28d进行无侧限抗压强度以及压缩特性的试验,通过试验可得,水泥和碱渣可以明显提高无侧限抗压强度和降低土体的压缩性,并且选出最优配比应用于工程实践。通过微观试验分析,水泥碱渣加固后的土体产生了具有胶凝性的CAH,CSH以及钙矾石,对于强度的增加和压缩特性的变化做出了微观解释。 | 许士钊 查甫生 潘东冬 | 2019 | 山西建筑2019，45，16： | 2 |
| 13 | 海水拌合对盐渍土加固性能的影响显示文摘用水泥和磨细矿渣制作复合土壤固化剂,其中水泥与磨细矿渣的掺量比分别为1∶1和1∶3。在固化剂掺量为总质量(干土、水和固化剂质量之和)的10%和20%的条件下,分别用自来水和黄骅港涂滩区天然海水加固滨海盐渍土(以下简称加固土)。测试各配比加固土28 d和90 d龄期的无侧限抗压强度,并结合加固土烧失量、固结物含量、X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)和能谱(EDS)的结果分析了海水拌合对盐渍土加固性能的影响及机理。结果表明:当固化剂含量为20%,水泥与矿渣比例为1∶1时,海水拌合的加固土无侧限抗压强度的平均值高出自来水拌合的加固土约42%;水泥与矿渣比例为1∶3时,自来水拌合的加固土无侧限抗压强度的平均值高出海水拌合的加固土约23%。总体上加固土强度与固结物含量呈正相关,当固化剂含量相同时,加固土强度取决于孔隙中水化产物的数量;当固结物含量基本相同时,加固土的强度是水化产物数量与加固土的密实度共同作用的结果。海水拌合会抑制矿渣颗粒的水化反应,因此,当固化剂中矿渣比例较高时,海水拌合的加固土强度会低于自来水拌合的加固土。 | 白旭昕 陈明涛 何小军 赵庆新 | 2020 | 硅酸盐通报2020，39，8： | 2 |
| 14 | 矿渣微粉-糊精灰浆复合胶凝材料的试验研究显示文摘用矿渣微粉代替部分石灰,并对36组不同组分的矿渣微粉-糊精灰浆复合胶凝材料的力学性能和耐水性能进行试验研究。结果表明,添加激发剂和砂含量为900 g时都可提高复合胶凝材料强度,且抗压强度随糊精浓度的增加而提高,矿渣微粉替代率为35%时28 d抗压强度较高,矿渣微粉替代率为25%时90 d抗压强度提高显著,当矿渣微粉替代率为25%、糊精浓度为16%、砂含量为900 g并添加激发剂时复合胶凝材料强度最好,其28 d抗折和抗压强度分别为0.62 MPa和3.95 MPa,90 d抗折和抗压强度分别为1.21 MPa和8.31 MPa,且耐水性能达到27 d。用矿渣微粉代替部分石灰,可以提高糊精灰浆力学强度和改善耐水性能。 | 张波 | 2020 | 硅酸盐通报2020，39，4： | 2 |
| 15 | 合肥滨湖新区湖积软土固化配方试验研究显示文摘湖积软土在合肥滨湖新区分布广泛,其性能难以满足工程建设需要,需进行固化处理。采用固化助剂粒化高炉矿渣(GGBS)和激发剂CaO、石膏,通过组合配比对加固体进行室内无侧限抗压强度试验。以GGBS、CaO和石膏的掺量作为影响因子,以7 d和28 d固化体的无侧限抗压强度作为响应值,采用BoxBehnken法进行试验。结果表明:7 d时,GGBS与石膏的交互作用显著;28d时,石膏与CaO的交互作用显著。通过交互作用分析,最终得出3种外添剂GGBS、CaO和石膏在7 d和28 d的最优配比分别为12.18%、3.62%、3.71%(7 d)和11.6%、4.08%、4.50%(28 d)。将GGBS固化土与水泥土的固化效果进行对比分析,验证新型固化材料GGBS作为软土固化剂的可行性。 | 周冬青 邵艳 曹庆文 张宝良 李季佩 | 2017 | 河南城建学院学报2017，26，2： | 2 |
| 16 | 关于合肥湖积软土固化最优配比的试验研究显示文摘该试验以GGBS(粒化高炉矿渣微粉)为固化剂,以MgO和Na2SO4作为GGBS性能激发剂,制备GGBS+MgO+Na2SO4来固化合肥湖积软土.应用Box-Behnken试验设计法,选定GGBS、MgO和Na2SO4的掺量作为3个自变影响因子,固化土的7 d和28 d无侧限抗压强度作为应变响应值,探寻3种添加剂的最优配比.结果表明:养护7 d后,GGBS和MgO的交互作用明显;养护28 d后,GGBS与Na2SO4的交互作用明显.最终通过进一步仿真选优可知:GGBS、MgO和Na2SO43掺量固化软土最优配比为13.03%、2.50%和4.97%,在最优配比下7 d和28 d的预测强度分别达到1000.43 kPa、1647.17 kPa.此学术成果对实际工程中使用GGBS固化软土有一定的参考价值. | 吴屯 邵艳 | 2020 | 兰州文理学院学报(自然科学版)2020，34，3： | 2 |
| 17 | 固化流态底泥填筑路堤内土体抗剪强度空间变异特性及其影响显示文摘在固化流态底泥填筑路堤现场施工过程中,固化流态底泥因其材料性能的不确定性和浇填过程难控制将导致填筑路堤内土体力学指标空间变异性较大。目前鲜有关于现场浇填的固化流态底泥剪切强度空间变异性及其对填筑体稳定性影响的研究报道。鉴于此,本文结合现场试验,探究固化流态底泥填筑体内剪切强度的空间变异性,并结合理论分析方法,评价剪切强度空间变异性对填筑路堤稳定性的影响程度和规律。结果表明:现场浇填的固化流态底泥强度空间变异系数介于0.29~0.33范围内;剪切强度的空间变异性对填筑路堤堤身稳定性具有一定影响;传统水泥土设计方法中'将无侧限抗压强度假定为正态分布并取25%分位值作为设计强度'的做法可能给固化流态底泥填筑路堤带来潜在的安全风险。 | 韩超 柏彬 张献蒙 蒋达飞 孙科 刘寅莹 | 2022 | 土木工程与管理学报2022，39，1： | 1 |
| 18 | 石灰激发GGBS固化上海软土的试验研究显示文摘通过室内试验,探讨了Lime-GGBS固化土无侧限抗压强度、p H值、龄期和Lime-GGBS配合比之间的关系,结果表明:LimeGGBS能够有效提高固化土强度,用20%-30%的石灰替代GGBS能得到最优固化效果;在养护龄期90 d内,随着养护龄期的增加,固化土p H值逐渐减小至反应所需环境最低p H值,固化土强度不断提高。 | 靳宏圆 施倩芸 邵俐 | 2016 | 山西建筑2016，42，35： | 1 |
| 19 | 高炉渣废料在桥头路基处理中的应用研究显示文摘高炉渣属于工业固体废物范畴,是高炉炼铁过程中所产生的废料,含有硫化物、钙以及铁氧化物等物质,再利用价值较高,可代替天然石料用于公路桥梁等工程施工,是现代桥头路基施工中常用材料。为对高炉渣废料展开科学运用,确保其潜在价值能够得到充分挖掘与利用,对高炉渣废料在桥头路基处理中的具体运用方式展开研究显得极为必要。 | 刘阿萍 | 2020 | 建材与装饰2020，0，1： | 1 |
| 20 | 地聚物固化软土的工程性能研究进展综述显示文摘地聚物是以含有活性硅、铝的矿物或工业废料为主要成分,在特殊环境下激发制备的一种新型无机胶凝材料,具有低能耗、低碳排放量等特点。在总结地聚物产物的性质和影响因素的基础上,分析了不同类型地聚物固化软土的工程性能。通过总结国内外文献发现,高钙体系地聚物具有良好的加固能力和抗侵蚀能力,但其在不同激发剂的影响下效果有所不同,部分激发剂无法高效激发地聚物,而部分激发剂可能会使加固土体的后期强度减弱;低钙体系的地聚物加固土有良好的后期强度和抗侵蚀性能,但其前期强度较低,且强度成长效率较低;无钙体系的地聚物加固土前期强度增长效率快,但其增长达到的最高强度有限,其主要优势在于抗侵蚀能力和改善土体的孔隙率。 | 徐丽娜 Tatenda Kelvin Gomba 张润泽 丁旭 刘启龙 | 2023 | 四川水泥2023，，11： | 0 |
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