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| 1 | Q235碳素钢应变强化相变的基本特点及影响因素显示文摘在热模拟单向压缩实验中,通过形变参数的变化考察了Q235碳素钢应变强化相变的基本规律及铁素体晶粒细化效果.结果表明,铁素体的超细化在热力学上是由于应变强化相变最大限度地提高了相变过冷度,在动力学上是由于形核集中在局部的高应变区,同时在转变过程中形变不断产生新的形核地点并抑制铁素体生长的结果实现铁素体的超细化需要一最小应变量及一定的应变速率,以使转变完毕并抑制铁素体的生长及形变成长条状应变明显削弱了奥氏体晶粒尺寸的差异带来的铁素体尺寸的差异应变造成的铁素体动态再结晶进一步细化了晶粒,这种特征是动态转变所特有的此外。 | 杨平 傅云义 崔凤娥 孙祖庆 | 2001 | 金属学报2001，37，6： | 52 |
| 2 | 低碳钢形变强化相变的组织细化显示文摘利用热模拟压缩变形试验研究了应变速率、形变温度和应变量对Q235级别低碳20钢过冷奥氏体形变强化相变的组织演变规律,探讨了奥氏体晶粒控制对形变强化相变的影响,分析了组织细化的原因、结果表明,形变强烈促进过冷奥氏体相变,过冷奥氏体在800~740℃温度范围名义变形量为70%,应变速率为1s-1时,可获得平均截径为2~3μm及小于2μm的铁素体细晶与珠光体混合组织;还观察到在局部细小铁素体晶粒的晶界上渗碳体以离异珠光体形式析出的现象.适当控制奥氏体晶粒尺寸有利于形变强化细晶组织的获得. | 杨正玥 胡安民 齐俊杰 孙祖庆 | 2001 | 材料研究学报2001，15，2： | 46 |
| 3 | 形变温度对Q235碳素钢应变诱导相变的影响显示文摘 研究了热模拟单向压缩条件下形变温度对Q235碳素钢应变诱导相变过程组织变化的影响.结果表明,铁素体可在A3以上较高的温度下因形变而存在.大应变了该钢不存在单纯的形变奥氏体状态随形变温度的降低;组织变化的规律为由奥氏体的动态再结晶为主,过渡到奥氏体动态再结晶与铁素体的诱导析出同时进行,再过渡为铁素体的析出与铁素体的动态而结晶相继进行的过程.碳素钢热加工过程在微观上实质是动态复合转变过程.奥氏体的动态再结晶影响了铁素体的形态、分布与细化效果高温形变后的保温导致铁素体向奥氏体的逆转变. | 杨平 傅云义 崔凤娥 孙祖庆 | 2001 | 金属学报2001，37，6： | 37 |
| 4 | 低碳钢形变强化相变的特征显示文摘介绍了低碳钢形变强化相变的基本概念及主要特征,系统的研究工作证实了变形显著地加速了低碳钢过冷奥氏体向铁素体的相变过程,形变强化相变是一个以形核为主导的过程,直到相变完成以前,形核始终存在于新相与原奥氏体相界面的高应变区。由于几何空间与成分条件上受到一定的限制,长大及各向异性都不太明显,铁素体晶粒超细化,实验工作还证实了转变动力学呈现明显的3个阶段,它们分别与相变铁素体在原奥氏体晶界上的形核,在铁素体/奥氏体相界前沿高畸变区的形核,及被铁素体晶粒所包围的残存奥氏体上的相变形核等过程相对应。 | 杨王玥 齐俊杰 孙祖庆 杨平 | 2004 | 金属学报2004，40，2： | 40 |
| 5 | 低碳钢奥氏体晶粒控制对应变强化相变的影响显示文摘研究了在温度过冷条件下,名义变形为 50%(应变为-0.69);应变速率为 1s-1;形变温度为 800-740 ℃时,低碳钢相交前奥氏体晶粒尺寸(平均直径为 44-7 μm)对应变强化相支铁素体转变量及铁素体晶粒大小的影响形变前奥氏体晶粒小的铁素体转变量增加,相交完成后细小铁素体晶粒分布较均匀;形变前奥氏体晶粒粗大时,形变后铁素体转变不完全,铁素体晶粒粗大且不均匀. | 杨王玥 胡安民 孙祖庆 | 2000 | 金属学报2000，36，10： | 31 |
| 6 | 低碳钢多道次热变形中的应变强化相变与铁素体动态再结晶显示文摘利用热模拟压缩变形实验研究了每道次在工业界可接受的小变形量的多道次连续变形,合理控制工艺,通过应变强化相变与铁素体动态再结晶交互作用可获得细小铁素体晶粒组. Q235级别 20钢的铁素体晶粒平均截径为 3—5μm时,拉伸塑性略有下降。 | 杨王玥 胡安民 齐俊杰 孙祖庆 | 2000 | 金属学报2000，36，11： | 33 |
| 7 | Fe—Al基金属间化合物的焊接性显示文摘分别用电子束焊(EBW)及钨极氩弧焊(GTA)两种焊接方法对 Fe-Al基合金试样进行了焊接性研究结果表明,用EBW方法可以成功地得到无裂纹与缺陷的 Fe—Al基合金焊缝;对 GTA方法,需采用预热及焊后缓冷工艺方可有效地阻止延迟冷裂纹的产生,选择中低碳 CrMo钢焊丝作填充材料, 使 Fe3Al基合金具有较好的焊接性.同种材料,同种焊丝,在保证焊透的情况下减小焊接电流和热输入。 | 高德春 杨王玥 董敏 黄继华 孙祖庆 | 2000 | 金属学报2000，36，1： | 30 |
| 8 | 中碳钢过冷奥氏体形变过程中的组织演变显示文摘利用热模拟压缩变形实验研究了不同形变温度以及形变速率下中碳钢过冷奥氏体形变过程中的组织演变规律,探讨了中碳钢珠光体球化以及组织超细化的机理.结果表明:组织演变主要经历了动态铁素体相变、动态珠光体相变以及珠光体的球化3个阶段.为获得亚微米级别铁素体和颗粒状渗碳体弥散分布的复相组织,需要形变温度与形变速率的配合.形变过程中珠光体球化速率比等温球化退火快4个数量级,其原因是在形变过程中产生了高密度位错及大量空位等缺陷,为碳原子的扩散提供了高速率扩散通道,促进了碳原子的扩散.渗碳体粒子在铁索体基体上的弥散分布可用溶解-再析出机制解释. | 陈国安 杨王玥 孙祖庆 | 2007 | 金属学报2007，43，1： | 28 |
| 9 | 低碳钢奥氏体晶粒尺寸的控制显示文摘分别采用高温形变再结晶和低温变形后快速加热冷却等两种方法获得尺寸不同的低碳钢奥氏体晶粒组织通过控制形变温度、形变量、应变速率及变形道次等工艺参数,低碳钢奥氏体高温形变动态再结晶可使晶粒细化到 15-20 μm左右奥氏体动态再结晶晶粒尺寸取决于 Zener-Hollomon(Z)参数,提高应变速率及降低形变温度都有利于 Z参数增大,流变应力峰值较高,奥氏体动态再结晶晶粒减小.通过奥氏体化后淬火-650℃回火-室温变形一快速加热冷却工艺,得到奥氏体的平均晶粒尺寸可达10μm以下奥氏体晶粒细化可归结为铁素体向奥氏体的转变与铁素体回复再结晶的相互竞争。 | 杨王玥 胡安民 孙祖庆 | 2000 | 金属学报2000，36，10： | 27 |
| 10 | 共析钢的过冷奥氏体动态相变和组织超细化显示文摘通过在Gleeble-1500热模拟试验机上进行单轴热压缩实验,研究了共析钢中过冷奥氏体在A_1-A_(r1)之间变形时的组织演变,探讨了共析钢中复相组织球化超细化的机理.结果表明:随着应变量的增加,片层珠光体在原始奥氏体晶界形成的铁素体生长前沿形核长大,并向原始奥氏体晶内推进,直至相变完成.片层珠光体生成后继续变形,发生渗碳体的溶断和球化,及铁素体的动态回复再结晶等轴化等过程.渗碳体的球化有两种机制,其一是由于Gibbs-Thomson效应,珠光体中片层状渗碳体发生溶断和球化,生成的大颗粒渗碳体主要分布在铁素体晶界;其二是纳米级渗碳体粒子伴随铁素体动态再结晶在晶内重新析出.实验证实,在合适的变形工艺条件下可以得到亚微米级铁素体与亚微米、纳米级颗粒状渗碳体的双相组织. | 黄青松 李龙飞 杨王玥 孙祖庆 | 2007 | 金属学报2007，43，7： | 26 |
| 11 | Ru和Cr对镍基单晶高温合金γ/γ′热处理组织演变的影响显示文摘通过对6种不同Ru(0—5.1%,质量分数,下同)和Cr(0—5.7%)含量的镍基单晶高温合金1100℃的时效和热处理组织观察与γ/γ′两相的成分分析,研究了Ru和Cr的独立和交互作用对合金元素成分分配比及热处理组织演变的影响.经1100℃/8 h时效后,在枝晶干处,不含Ru和Cr的基础合金γ′相接近球形,Re在该合金γ/γ′两相中的成分分配比较低,错配度接近于0.在基础合金中加入高Ru后,γ′相立方度和Re的成分分配比略有增大,错配度变负;在不含Ru合金与含Ru合金中,随着Cr含量的增大,γ′相的立方度和Re的成分分配比均显著增大,错配度明显变负.1100℃非加载下的长期热处理研究表明:γ′相接近球形且错配度接近于0的合金γ′相形貌稳定,在2000 h内只出现了粗化,没有发生筏排化现象;γ′相呈中间态并且错配度较小的合金γ′相粗化趋势较为明显;γ′相接近立方体形且错配度中等的合金在热处理800 h后形成近似筏排组织;同时加入Ru和Cr,随着Re的成分分配比和错配度的增大,γ′相为立方体形或长方体形的合金筏排化时间提前;其中高Ru中Cr合金热处理200 h就出现筏排化趋势,而错配度最高的高Ru高Cr合金热处理仅50 h就形成筏排组织. | 陈晶阳 赵宾 冯强 曹腊梅 孙祖庆 | 2010 | 金属学报2010，46，8： | 24 |
| 12 | Mn含量对低碳钢中铁素体动态再结晶的影响显示文摘利用Gleeble 1500型热模拟试验机进行单向热压缩实验,借助金相分析技术、扫描电镜技术等手段研究了3种碳含量基本相同、Mn含量不同的低碳钢在变形温度分别为700和600℃、应变速率分别为10-3s-1-101s-1条件下的热变形行为以及组织演变规律,分析了Mn含量对低碳钢中铁素体动态再结晶行为的影响.结果表明:本实验所用3种低碳钢中的铁素体在一定变形条件下均发生了动态再结晶,但Mn含量越低,发生动态再结晶的工艺范围越宽.Mn对钢中铁素体动态再结晶的影响主要表现在:Mn含量增加,一方面可导致钢中珠光体增加,另一方面提高了低碳钢在铁素体相区变形时的形变激活能;前者促进、后者阻碍了铁素体动态再结晶.总体上,Mn含量的增加对铁素体动态再结晶过程不利.在铁素体动态再结晶能够进行完全的工艺条件下,增加低碳钢中的Mn含量可以得到更加细小的铁素体动态再结晶晶粒. | 李龙飞 杨王玥 孙祖庆 | 2004 | 金属学报2004，40，12： | 20 |
| 13 | 低碳微量铌钢过冷奥氏体形变过程中的碳氮化物析出显示文摘利用透射电镜研究了低碳微量铌钢过冷奥氏体形变过程中的碳氮化物析出,运用Gla- dman晶粒粗化机制讨论了析出相颗粒的平均直径、体积分数和铁素体晶粒尺寸的关系.实验结果表明:实验用钢中的微量Nb在1200℃时完全固溶,并在760℃变形前的冷却过程中无Nb(CN)析出.在形变过程中Nb(CN)的析出同样需要孕育期,但与等温过程相比大大提前.当变形量积累到一定值(本实验条件下ε=0.69)时,大量动态析出的Nb(CN)颗粒弥散分布在晶界以及位错线上.Nb(CN)析出随着应变量的增加而增加,但颗粒长大不明显,计算得到的铁素体晶粒平均截径与实际测得的铁素体晶粒吻合得较好. | 陈国安 杨王玥 郭守真 孙祖庆 | 2005 | 北京科技大学学报2005，27，3： | 19 |
| 14 | 双辊薄带连铸工艺热传输的计算机模拟显示文摘本文分析了双辊薄带连铸工艺热传输过程,对浇铸金属、铸辊和冷却水系统建立了二维热流模型,定量地给出了确保双辊连铸机能够稳定铸造厚1~5 mm薄带的各工艺、设备参数之间的相互关系,为设备的设计、铸造工艺的制定以及铸带质量的分析提供了依据。 | 张奇 许嘉龙 孙祖庆 于忠东 | 1992 | 钢铁1992，27，12： | 19 |
| 15 | 碳锰含量对低碳(锰)钢过冷奥氏体形变过程转变动力学的影响显示文摘提高低碳(锰)钢中碳含量,低碳(锰)钢形变强化相变孕育期明显延长,转变动力学曲线整体向高应变方向移动.提高锰含量,相变孕育期有所延长,转变动力学过程明显变缓.提高碳、锰含量,钢中铁素体形核率增大,晶粒细小,碳的影响程度比锰显著.过冷奥氏体形变过程铁素体转变分三个阶段,第一阶段符合Cahn的“位置饱和”机制,第二、三阶段不符合“位置饱和”机制. | 周荣锋 杨王玥 孙祖庆 | 2004 | 金属学报2004，40，10： | 19 |
| 16 | 新型耐候钢连续冷却转变曲线的测定显示文摘用膨胀法结合金相法,在gleeble1500热模拟机上测定了新型耐候钢0.14C-1.43Mn-0.69Si.0.79A1的连续冷却转变曲线(CCT曲线)。结果表明,CCT曲线上珠光体和贝氏体的转变区分开,且在珠光体和贝氏体转变区域之间不存在奥氏体亚稳区。冷却速度小于1℃/s,转变产物为铁素体和珠光体;冷却速度为1℃/s,开始出现少量粒状贝氏体;随冷却速度的增大,铁素体和珠光体含量逐渐降低,贝氏体含量逐渐增多;冷速在5~30℃/s范围内,转变产物主要为铁素体和贝氏体;冷速大于30℃/s,马氏体开始出现;冷速达到80℃/s时,贝氏体消失,转变产物为马氏体;水淬的组织全部为马氏体。奥氏体区变形使铁素体转变区向左上方移动,贝氏体转变区向左下方移动。 | 续伟霞 郑为为 石俊亮 孙祖庆 张艳 | 2007 | 材料热处理学报2007，28，5： | 17 |
| 17 | 过共析钢温变形过程中的组织演变 Ⅰ.铁素体的等轴化及Al的影响显示文摘利用Gleeble 1500热模拟试验机进行单轴热压缩实验,结合SEM,TEM和EBSD等方法研究了过共析钢温变形过程中的组织演变规律,重点讨论了铁素体的等轴化演变过程,同时考察了合金元素Al的影响.结果表明:过共析钢温变形经历片层渗碳体的熔断球化、铁素体的等轴化以及渗碳体的溶解再析出等过程.温变形初期,片层状渗碳体缺陷处局部熔断的同时其近邻铁素体内产生大量位错,并通过动态回复过程形成亚晶;继续变形过程中,由于渗碳体粒子钉扎,亚晶发生转动,导致大角度晶界的形成,即铁素体通过连续动态再结晶过程实现等轴化.Al的加入细化了铁素体晶粒尺寸,提高了等轴状铁素体晶粒大角度晶界的比例. | 陈伟 李龙飞 杨王玥 孙祖庆 何建平 | 2009 | 金属学报2009，45，2： | 17 |
| 18 | MoSi_2-SiC复合材料原位合成热力学和动力学分析显示文摘在反应自由能计算、DTA和X射线衍射实验的基础上,从热力学和动力学角度系统分析了原位合成MoSi2—SiC复合材料过程中相形成的基本规律,获得对合成工艺的温度、加热速度及时间的指导性结论. | 张来启 孙祖庆 张跃 杨王玥 | 1998 | 金属学报1998，34，11： | 17 |
| 19 | 不同Mn含量低碳钢过冷奥氏体形变过程中的铁素体相变显示文摘通过热模拟压缩实验,对C,Si含量基本相同、Mn含量不同的低碳钢过冷奥氏体在形变温度760℃,形变速率1/s条件下单向压缩变形过程中的组织演变进行研究,分析了Mn对低碳钢过冷奥氏体变形特征、转变动力学特征以及形变强化相变铁素体晶粒细化的影响。结果表明,Mn延迟低碳钢形变强化相变的进行,Mn含量提高,完成相变所需总应变相应提高,形变强化铁素体转变动力学可分三个阶段,随Mn含量增加,各阶段所需时间延长,应变提高,通过形变强化相变,Mn含量(质量分数,%)为0.48,0.84和1.29三种钢可获得平均晶粒截径分别为3.57±1.60,2.00±1.05和2.29±1.02μm的微细等轴铁素体晶粒以及第二组织弥散分布的复相组织。 | 周荣锋 杨王玥 孙祖庆 | 2004 | 金属学报2004，40，1： | 17 |
| 20 | 原始晶粒尺寸对低碳钢中铁素体动态再结晶的影响显示文摘采用Gleeble1500型热模拟试验机进行单轴热压缩实验,研究了4种不同原始晶粒尺寸的低碳钢在变形温度为700和600℃,应变速率为10~1—10^(-3)s^(-1)条件下的变形特性及组织演变规律,探讨了原始晶粒尺寸和热加工参数Z值对铁素体动态再结晶过程的影响。结果表明:在本实验变形条件范围内,4种不同原始晶粒尺寸的低碳钢均可发生铁索体动态再结晶,原始晶粒尺寸的减小,不但在恒定Z值条件下有利于动态再结晶过程的进行,而且使铁素体可以发生动态再结晶的临界Z值和发生不连续动态再结晶的临界Z值均增大,形变强化相变生成的细小铁素体晶粒在热变形时易于发生动态再结晶,只要控制好热加工参数,可以利用动态再结晶过程,进一步细化形变强化相变生成的铁素体晶粒。 | 李龙飞 杨王玥 孙祖庆 | 2004 | 金属学报2004，40，2： | 17 |
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